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SLT 74-2019 水利水电工程钢闸门设计规范（替代SL 74-2013、SL／T 248-1999，清晰，附条文说明）简介：

《SLT 74-2019 水利水电工程钢闸门设计规范》是中国水利水电建设行业的技术标准，它替代了先前的SL 74-2013和SL/T 248-1999两个版本，旨在为水利水电工程中钢闸门的设计、制造、安装和维护提供科学、合理、安全的技术依据。该规范涵盖了钢闸门的设计原则，材料选择，尺寸确定，结构形式，制造工艺，安装要求，安全性能评估，以及使用寿命预测等方面。

主要内容包括： 1. 钢闸门的基本要求：如尺寸、形状、强度、刚度、耐腐蚀性等； 2. 钢闸门的设计：包括闸门的启闭机构、水封设计、闸门的操作和控制等； 3. 制造和检验：对闸门的材料质量、加工精度、焊接工艺、热处理等提出了严格规定； 4. 安装与调试：规定了闸门的安装位置、方法和验收标准； 5. 运行与维护：对闸门的运行条件、维护周期、故障处理等进行了指导。

附条文说明部分，详细解释了规范中的各项技术要求，以帮助设计者和施工人员更好地理解和应用。

总体来说，SLT 74-2019 水利水电工程钢闸门设计规范是保证水利水电工程钢闸门安全、可靠、经济运行的重要技术文件。

SLT 74-2019 水利水电工程钢闸门设计规范（替代SL 74-2013、SL／T 248-1999，清晰，附条文说明）部分内容预览：

[6. 1. 10]

式中Iio、lo主横梁的截面惯性矩及计算跨度； Ih、h一一支臂的截面惯性矩及长度。 5。1.11 斜支臂弧形闸门，当支臂与主横梁水平连接时，在支铰 处两支臂夹角平分线的垂直剖面上形成扭角2（见图6.1.11）。 应按式（6.1.11）计算：

式中 α 斜支臂水平偏斜角度； 0——上下两支臂夹角的1/2

(6. 1. 11)

GB∕T 51328-2018 城市综合交通体系规划标准.pdf6.1.12弧形闸门支臂与主横梁应保证刚性连接。斜支臂与主横

6.1.12弧形闸门支臂与主横梁应保证刚性连接。斜支臂与主槿

梁如采用螺栓连接，宜设抗剪板。抗剪板与连接板两端面应保证 接触良好，见图6.1.12

6.1.13低水头弧形闸门支臂应根据具体工作条件，使结构符合 下列要求： 1 应充分注意主框架平面外的稳定性，并从构造上予以 保证。 应考虑支铰摩阻力对支臂所引起的附加弯矩。 3 露顶式弧形闸门的上支臂宜适当加强。 6.1.14选用浮式叠梁或浮箱闸门时，应使结构布置对称，保证 闸门操作平稳，并宜减少漏水量。浮式叠梁应考虑互换性，单根 浮士应选坚活当浮间门应充分老虐箔内水体的流动性一必要

6.1.14选用浮式叠梁或浮箱闸门时，应使结构布置对称

闸门操作平稳，并宜减少漏水量。浮式叠梁应考虑互换性，单 浮力应选择适当。浮箱闸门应充分考虑箱内水体的流动性，必

6.1.17主梁腹板应避免开大孔，难以避免时，孔口尺寸应小 0.5倍梁高，孔边距梁端距离应大于梁高， 相邻孔边缘距离应 于0.4倍梁高。开孔位置应采取补强措施，并进行强度、刚度 产然

6.2.1闸门结构设计计算，应根据1.0.6条规定的计算原！ 并应按4.0.1～4.0.5条规定的荷载，及实际可能发生的最不 的荷载组合情况，按基本荷载组合和特殊荷载组合条件分别进 强度、刚度和稳定性验算。结构设计计算方法的选择应确保计 结果准确可靠，

6。2。2闸门承载构件和连接件，应验算正应力和剪应力。在同

弧形闸门的纵向梁系和面板，可忽略其曲率影响，近似按 梁和平板验算。

6.2.3受弯构件最大挠度与计算跨度之比，潜孔式工作闸门

事故闸门主梁，不应超过1/750；露顶式工作闸门和事故闸门 梁，不应超过1/600；检修闸门和拦污栅主梁，不应超过1/50 次梁，不应超过1/250。

6.2.5闸门构件的长细比应符合以下

1受压构件容许长细比，主要构件，不应超过120；次要 构件，不应超过150；联系构件，不应超过200。 2受拉构件容许长细比，主要构件，不应超过200；次要 构件，不应超过250；联系构件，不应超过350。 6.2.6面板及其参与梁系有效宽度的计算应符合下列要求： 1为充分利用面板强度，梁格布置时宜使面板长短边比 /a>1.5，并将长边布置在沿主梁轴线方向。 2面板局部弯曲应力，可视支承边界情况，按四边固定 （或三边固定一边简支，或两相邻边固定、另两相邻边简支）的 弹性薄板承受均布荷载计算。初选面板厚度，按式（6.2.6 1）计算：

/a>1.5，并将长边布置在沿主梁轴线方向 2面板局部弯曲应力，可视支承边界情况，按四边固定 （或三边固定一边简支，或两相邻边固定、另两相邻边简支）的 弹性薄板承受均布荷载计算。初选面板厚度，按式（6.2.6 1)计算：

Ozh < 1. 1αo]

5计算所得面板厚度还应根据工作环境、防腐条件等因 素，增加1～2mm腐蚀裕度。 6.2.7当验算支臂在框架平面内的稳定时，弧形闸门支臂的计 算长度按式（6.2.7）计算：

式中h。—支臂计算长度； h一一支臂长度（由框架的形心线算起）； μ支臂计算长度系数。对主横梁式矩形框架或梯形 架支臂，可取1.2～1.5；对主纵梁式多层三角形 框架的支臂，可取1.0。 6.2.8闸门承载构件的钢板厚度或型钢截面不得小于下列规格， 小型工程的闸门，可不受此限： t 6mm的钢板。 2 L50mmX6mm的等边角钢。 L63mm×40mm×6mm的不等边角钢。 4 112.6的工字钢。 5的辅网

6。3。1拦污栅设计荷载，应根据河流污物性质、数量和清污措 施确定。引水发电系统拦污栅，宜采用水位差2～4m设计；分 层取水进水口拦污栅，宜采用水位差2～5m设计；抽水蓄能电 站拦污栅可采用水位差5～7m设计，水闸枢纽等工程的拦污栅 可采用水位差1～4m设计，特殊情况应具体分析确定。 污物较多、清污条件差时，宜适当提高设计水头差。 6.3.2在满足保护机组前提下，栅条净距应适当加大

6。3.5栅条应进行强度及稳定性验算，稳定安全系数K不应小

6.3.5栅条应进行强度及稳定性验算，稳定安全系数K不应

于2。栅条临界荷载应按附录I计算。 6.3.6拦污栅承载结构应根据布置及构造进行内力分析，并按 本标准的相关规定验算。 6.3.7抽水蓄能电站拦污栅设计应考虑双向水流作用下的水动 力影响。栅条振动应按附录J计算。

6.3.7抽水蓄能电站拦污栅设计应考虑双向水流作用下的水动 力影响。栅条振动应按附录J计算。

7.1 — 般规定

件采用其他镀层等防腐蚀措施。 腐蚀情况严重的重要连接件，宜采用不锈钢材料。水下工作 的其他轴、螺栓和螺母等，或需经常拆卸的连接件，应做防腐蚀 处理。 7.1.2滚轮、支铰的轴和轴套间应有良好润滑，宜优先使用自 润滑轴承。滚动轴承或在多泥沙水中工作的滑动轴承，除应保持 润滑外，应设密封装置。润滑设施应便于注油 7.2行走支承 7.2。1平面闸门行走支承型式，应根据工作条件、荷载和跨度 选定。工作闸门和事故闸门宜采用滚轮或滑道支承。检修闸门宜 采用滑道支承。 7.2.2轮式支承宜采用简支轮；当荷载不大时，可采用悬臂轮； 当支承跨度较大时，可采用台车或其他型式支承。滚轮硬度应略 低于轨道硬度。当轮压较大时，应对滚轮、轨道的材料及其硬度 和制造工艺进行专门研究。 7.2。3闸门上布置多滚轮时，为调整滚轮踏面在同一平面上， 宜采用偏心轴（套）。 7.2。4作用在滚轮上的最大设计荷载，应按计算最大轮压考虑 一定的不均匀系数，对于简支轮和设有偏心轴（套）的多滚轮。 可取1.1。 7.2。5采用滑块支承时，应根据构造、形状和接触特性，验算

7.2.2轮式支承宜采用简支轮；当荷载不大时，可采用悬臂

当支承跨度较大时，可采用台车或其他型式支承。滚轮硬度应 低于轨道硬度。当轮压较大时，应对滚轮、轨道的材料及其硬 和制造工艺进行专门研究。

7.2.3闸门上布置多滚轮时，为调整滚轮踏面在同一平面 宜采用偏心轴（套）

7.2。4作用在滚轮上的最大设计荷载，应按计算最大轮

定的不均匀系数，对于简支轮和设有偏心轴（套）的多滚 可取1.1。

7.2.5采用滑块支承时，应根据构造、形状和接触特性

接触应力和连接螺栓强度。

7.2.6工作闸门和事故闸门的支承滑道应根

特点，选用高比压、低摩阻材料。 7.2.7弧形闻门的支铰型式，应根据闸门荷载、跨度和支臂型 式选定。宜采用圆柱铰、球形铰，也可采用锥形铰。 7.2.8滚轮、支铰的支承轴承可选用圆柱面或球面滑动轴承： 滚轮也可选用滚动轴承。 7.2.9行走支承计算，可根据结构特点进行，主滚轮接触应力

7.2.9行走支承计算，可根据结构特点进行，主滚轮接触应 应按附录K计算

7.3。1闸门采用单吊点或双吊点应根据孔口天小、宽高比、后

7.3。1闸门采用单吊点或双吊点应根据孔口天小、宽高比、） 闭力、闸门及启闭机布置型式等因素确定。当宽高比大于1. 时，宜采用双吊点。

7.3.2直升式平面闻门吊耳应设置在闸门隔板或边梁顶部，并

露顶式弧形闸门吊耳，采用液压启闭机时，宜布置在面板 面下主梁两端；采用卷扬式弧门启闭机时，可布置在闸门下主 与支臂交点的面板前面。 潜孔式弧形闸门的吊耳宜布置在门顶

载，应按所选启闭机的启闭力（对操作多种类型闸门的移动式 闭机，应取各门相应的计算启闭力）乘以1.1～1.2的超载系 计算。潜孔闸门上的吊耳，因工作条件复杂，除考虑上述系 外，尚应予以适当增强。

5 吊杆分段长度应按孔口高度、启闭机扬程和对吊杆装拆、

吊杆分段长度应按孔口高度、启闭机扬程和对吊杆装拆、

7。3.6吊耳宽度、厚度与孔径关系尺寸及吊杆、吊耳计算， 符合附录M的规定。

7.3.7轴孔宜采用梨形孔，小圆宜接近180°，如图7.3.7所示。 对荷载不天的吊杆，可将轴孔加大1mm。 7。3.8锁定装置宜选用自动、半自动锁定器。锁定操作应在锁 定平台或检修平台上进行

7。3。7轴孔宜采用梨形孔，小圆宜接近180°，如图7.3.7所 对荷载不天的吊杆，可将轴孔加大1mm，

对荷载不大的吊杆，可将轴孔加大1mm。

锁定结构型式应按不同用途 设计。

锁定结构型式应按不同用途

7.3。9作用在锁定装置上的荷载应

1供闸门检修或存放用的锁定 装置应考虑闻门自重、加重、风荷 载、地震荷载以及操作时可能引起的 荷载。 2对于供闸门局部开启用的锁

图7.3.7吊耳裂形引

定装置，尚应考虑闸门在动水中可能产生的吸力和脉动荷载。 7。3。10锁定装置活动和埋设部分DB37／T 1854-2011 山东省化工装置安全试车工作规范，应按受力及构造验算其强度 及稳定性。

7。4。1闸门止水装置宜设在门叶上。如需将水封设置在埋件上 应提供其维修更换的条件。各部位止水装置应具有连续性和严密性。 7。4。2对于大跨度上游止水的潜孔闸门，顶止水装置应考虑顶 梁弯曲变形的影响

7。4。1闸门止水装置宜设在门叶上。如需将水封设置在埋件上：

应防止潜孔闸门顶水封在启闭过程中的翻卷现象，顶止水 板靠水封头的边缘宜做成翘头形式。

7。4。3闸门水封应有预压缩量。顶、侧水封的预压缩量宜

7.4.4平面闸门顶、侧水封，可用圆头P形断面型式，对于高

7.4.4平面闸门顶、侧水封，可用圆头P形断面型式GB∕T 36534-2018 陶粒发泡混凝土砌块，对于高