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GB50384-2016 煤矿立井井筒及硐室设计规范.pdf简介：

GB 50384-2016《煤矿立井井筒及硐室设计规范》是一部由中华人民共和国住房和城乡建设部发布的工程技术规范，它主要针对煤矿立井（即垂直的井筒，用于开采地下煤炭）以及相关的硐室（即矿井中的小型地下空间）的设计提供了详细的规定和指导。

该规范涵盖了煤矿立井的设计原则、井筒尺寸、井筒结构、井筒支护、通风、防排水、防火、防爆、安全监控、应急设施、环境保护等多个方面。它旨在保障煤矿井筒和硐室的安全、稳定和高效运行，防止安全事故的发生，保护矿工的生命安全和健康，以及保护环境。

根据该规范，煤矿立井的设计需要考虑地质条件、井筒深度、提升设备、井口建筑、井筒周边的岩土稳定等多方面因素，同时对井筒的施工质量、监测和维护也有严格的规定。它是我国煤矿工程设计的重要参考标准之一。

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式中：Mx1 在正面水平力作用下罐道的最大弯矩计算值（MN·m）； My1一一 在侧面水平力作用下罐道的最大弯矩计算值(MIN·m)； Wx1、Wy1 对α轴、y轴的净截面抵抗矩（m）; f1 罐道材料的强度设计值（MN/m²） Z1一 罐道的挠度(m); Li一罐道的跨度(m)。 2玻璃钢复合罐道宜将两种材料的截面换算成一种材料的 等价截面，按照钢罐道计算公式进行强度和刚度验算。 5.3.4并筒内刚性罐道可采用单侧、双侧和端面等布置形式，并 应符合下列规定： 1提升速度低、终端荷载小的罐笼或箕斗，可采用钢轨罐道 单侧或双侧布置； 2提升速度较高、终端荷载较大的罐笼或箕斗，宜采用型钢 组合罐道或玻璃钢复合罐道端面布置或双侧布置； 3提升速度高、终端荷载大的罐笼或箕斗，宜采用冷弯方形 型钢罐道或冷拨方管型钢罐道端面或双侧布置。 5.3.5罐道梁可采用工字钢、槽钢组合、冷弯矩形空心型钢、冷拔 矩形空心型钢等形式。罐道梁的强度、刚度验算宜满足下列公式 要求：

5.3.5罐道梁可采用工字钢、槽钢组合、冷弯矩形空心型钢、冷拔

混凝土及抹灰表面施涂油漆涂料施工工艺标准Mx2 + My2

式中:Mx2、My2 绕α轴、y轴的弯矩计算值（MN·m）; Wx2 、Wy2 对α轴、y轴的净截面抵抗矩（m）； f2 罐道梁材料的强度设计值（MN/m²）； Z2 罐道梁的总挠度（含集中荷载及罐道梁自重等 产生的挠度)(m）；

L2一一罐道梁的跨度(m)。 3.6罐道梁可采用简支梁、连续梁或悬臂梁等支承形式。采用 臂梁时，悬臂长度不宜超过700mm。悬臂梁强度验算可按下式：

L2 罐道梁的跨度（m）。

5.3.7罐道梁层间距应根据罐道类型及长度、提升容器作用

道上的荷载等计算确定。当采用钢轨罐道时，罐道梁层间距 用4.168m或6.252m；当采用型钢罐道（不含钢轨罐道）、型 合罐道、玻璃钢复合罐道时，罐道梁层间距宜采用4m、5m或

5.3.8并筒中各种梁在并壁上的固定方式应符合下列规定： 1宜采用树脂锚杆、预埋钢板或梁窝埋入式，并宜优先采用 树脂锚杆固定方式； 2采用普通凿井法施工的井筒，各种梁在含水、不稳定表土 层内严禁采用梁窝固定方式； 3采用钻井凿井法施工的井筒，各种梁在钻井段内，以及采 用其他特殊凿井法施工的井筒在表土层内，严禁采用梁窝固定 方式。 5.3.9当采用树脂锚杆固定立井井筒装备时，锚杆的锚固长度应 满足锚固力要求，且不应超过双层并壁中内层并壁厚度的4/5、不 宜超过单层井壁厚度的3/5。 5.3.10树脂锚杆固定支座设计应符合下列规定： 1固定单个支座的锚杆根数应按计算确定，但不得少于两根； 2相邻两锚杆孔间距不宜小于180mm；

1宜采用树脂锚杆、预埋钢板或梁窝理埋入式，并宜优先采用 树脂锚杆固定方式； 2采用普通凿井法施工的井筒，各种梁在含水、不稳定表士 层内严禁采用梁窝固定方式； 3采用钻并凿并法施工的并筒，各种梁在钻并段内，以及采 用其他特殊凿井法施工的井筒在表土层内，严禁采用梁窝固定 方式。

满足锚固力要求，且不应超过双层并壁中内层井壁厚度的4 宜超过单层井壁厚度的3/5

1固定单个支座的锚杆根数应按计算确定，但不得少于两根； 2 相邻两锚杆孔间距不宜小于180mm； 3锚杆的锚固力应根据需要按计算确定，但每根锚杆的锚固 力不应小于4.9×104N

4每根锚杆的锚固力应按下式计算：

式中:Pmg 树脂锚杆的锚固力（N）： d一 锚杆杆体直径（mm）； L一锚固长度(mm); ［t]——允许粘结力，可取2.5N/mm 5.3.11罐道悬臂支座强度可按下式验算

Pmg = πdlt]L

(5. 3. 10)

Mx3 + My ≤f3 Wv3 Wx3

(5. 3. 11)

水平面内；当多根罐道安装在同罐道梁上时，相邻两根罐道的 头位置应错开

5.3.13罐道接头布置应符合下列规定

5.5过放保护和稳罐装置

规定： 1保护装置应具有制动和托罐两种功能； 2制动装置宜采用安全可靠的立井提升防过放装置，也可采 用楔形木罐道或其他行之有效的吸能缓冲装置； 3托罐装置可采用带缓冲木或缓冲橡胶的钢质托罐梁。 5.5.2并底过放保护装置设计应符合下列规定： 1过放距离应符合现行《煤矿安全规程》的规定。 2过放保护装置应能在过放距离内将全速过放的容器或平 衡锤平稳地停住，并保证不再反弹。 3并底过放保护装置设计最大制动减速度，对空载容器和平 衡锤不得大于5g，对有载人可能的空罐和重载容器不得大于3g。 4摩擦式提升机提升过放时，并底下降容器制动始点相对并 口上升容器制动始点应有一定超前距。当使用立并提升防过放装 置时，超前距数值可采用0.5m～1.0m，当使用楔形木罐道时，超 前距数值可采用1.5m～2.0m。 5在各种可能荷载状态下过放时，井下容器制动终点与并上 容器制动终点计算差距不应大于4m。 6并底过放保护装置的制动性能应长期保持稳定。防过放 装置应具有故障快速解锁、防腐、防尘和抗连续过卷能力。 7并底托罐梁的设置应符合下列规定： 1)井上最大过卷高度不得大于井底最大过放高度2m； 2）托罐梁及其支持梁强度应按承受4倍最大制动荷载不产 生永久变形设计； 3）托罐梁顶面距最大荷载状态下计算制动终点时的容器底 面不得小于1.5m。 8带尾绳的提升容器应设置尾绳保护装置，保护装置应具有 笔绳防扭结、防磨、防砸等功能。保护装置宜设在托罐梁梁下，并 应便于检修。 9井底过放部分的井筒装备应有切实可行的检修措施。

5.5.3有人员上、下的并筒,在井下各水平进出车两侧马头门上

方井壁与容器间应设防砸保护板。井筒淋水较大的罐笼并，并底 各水平进出车两侧马头门上方沿井壁应做截水槽，用管路沿两边 将水导引至水沟。马头门两侧应做淋水棚，卸长材侧的淋水棚应 可移动。截水槽和防砸板亦可合并设置。

5.5.4罐笼井马头门、箕斗井装载碱室处井筒内应设钢套架

5.5.4罐宠开马头厂、斗开装载碱室处开筒内应设钢套架，支 撑该处的罐道、安全门等，结构应采用螺栓连接。钢套架及罐道设 置应符合下列规定： 1套架立柱间在不影响使用位置应加横梁连接，边立柱应与 侧壁加横向支撑，并筒内两边梁可加水平支撑与井壁连接。 2采用端面刚性罐道或绳罐道的井筒，在钢套架处应变换成 刚性侧罐道或四角罐道。四角罐道应能承受容器运行正常水平力 和装载冲击力，并应保证刚度、防止变形。 3箕斗井可只变换装载端为角罐道，后部仍可为连续端面钢 罐道。 4在不经常进出车的端面罐道罐笼井管子道，可不变换罐道 形式而采用可左右移动或上下伸缩的活动端罐道。 5在不经常进出车的绳罐道罐笼井中间水平，可采用活动四 角稳罐装置。

5.5.5托罐梁、防过放装置安装梁、楔形木罐道顶梁，钢套架顶 梁、底梁宜采用预留梁窝固定，其他钢套架梁等可采用锚杆托架 固定。

行平台或人行地道，人行平台在卸长材料侧应设计成可开启结构。 平台两边缘处至旋顶净高不得小于1.6m。并下与并筒连接的各 轨道水平、人行地道、管子道等通道处，应将提升容器与井壁之间 或井梁与井壁之间的空缺部分进行铺板。铺板的侧边应加护栏防 止人员坠井。

之间安全间隙不应小于50mm

5.6管路及电缆的敷设

5.7并筒装备的腐蚀与防护

5.7.1立井井筒装备中钢结构构件的腐蚀性等级及腐蚀速率可 按现行行业标准《建筑钢结构防腐蚀技术规程》JGJ/T251确定。 5.7.2煤矿井筒装备防腐蚀设计应根据腐蚀环境、矿并设计服务 年限等因素提出安全可靠、技术可行、经济合理的防腐蚀设计方 案，并应符合现行行业标准《煤矿井筒装备防腐蚀技术规范》 MT/T5017中的有关规定。

1.1并筒支护中，并壁结构的承载力设计应采用下列设计表 式：

S(VP。)

式中：。 结构重要性系数； S(:) 内力组合计算函数； Vk 结构安全系数； P。 作用在结构上的荷载标准值：； R 结构的承载力； R(·) 结构的承载力函数； f一 混凝土轴心抗压强度设计值（MN/m），当采用应力 表达式进行混凝土结构构件的承载力极限状态验算 时，多轴应力状态混凝土强度取值和验算可按现行国 家标准《混凝土结构设计规范》GB50010执行； 钢筋抗压强度设计值（MN/m）

6.1.2当采用普通凿井法、冻结凿并法、钻并凿井法、

并筒支护时，并壁不同受力状态下的结构安全系数选取应符合 本规范表3.0.2的规定；当采用雌幕凿井法并简支护时，应符合本 规范第 6.6.5 条第 2 款的规定。

1全截面配筋率不应小于0.4%；当混凝土强度等级为C60 及以上时，配筋率不应小于0.5%； 2截面单侧配筋率不应小于0.2%；

3配置构造钢筋宜符合表6.1.3的规定； 4钢筋保护层（钢筋外边缘至混凝土表面的最小距离）厚度 内缘钢筋宜为50mm，外缘钢筋宜为70mm。

JTS∕T 170-2-2012 港口建设项目安全预评价规范表6.1.3并壁构造配筋

主：本表适用于深度不大于600m的井筒。

.1：4开塔（朱） 优： 1普通凿井法、冻结凿井法施工的井筒，井塔（架）影响段井 壁应按本规范附录B的规定计算；当井塔直接支承在并筒上时： 并塔影响段井壁应计算N。（井塔嵌固水平的轴向力）、Q。（井塔嵌 固水平的水平力）、M。（井塔嵌固水平的弯矩）等荷载的作用； 2钻井凿井法、沉井凿井法、雌幕凿井法施工的井筒，采用井 塔提升时，井塔应采用箱型基础，井塔影响段井壁应按本规范附录 B. 1 的规定计算。

6.2普通凿并法并简支护

6.2.1普通凿井法的并筒宜采用整体浇筑混凝土、钢筋混凝土井 壁支护。有装备的井筒不得采用喷射混凝土和金属网、喷射混凝 土及锚杆、金属网、喷射混凝土或料石、混凝土砌块作为永久支护

表土层段井壁所受径向荷载标准值计算应符合下列规 1）均匀荷载标准值应按下式计算：

GB∕T 29045-2012 预制轻薄型热水辐射供暖板Pk = 0. 013H

式中:Pk 作用在结构上的均匀荷载标准值（MPa）： 0. 013 似重力密度(MN/m²);

基岩段井壁所受径向荷载标准值计算应符合下列规定： 1)均匀荷载标准值可按下列公式计算：