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《高层民用建筑钢结构技术规程》JGJ99-98.pdf简介：

《高层民用建筑钢结构技术规程》（JGJ99-98），全称《高层民用建筑钢结构设计防火规范》，是中国于1998年发布的一部关于高层民用建筑钢结构设计的工程技术标准。该规程主要针对高层民用建筑设计中钢结构的防火、抗震、耐火极限、结构安全、施工与维护等*面提出了详细的规定和指导。

该规程涵盖了高层民用建筑钢结构的选型、设计、施工、验收以及维护等多个环节，对钢结构材料的选择、连接*式、防火处理、结构稳定性等*面有严格的要求，旨在保障高层民用建筑的安全性和使用寿命。它对于规范钢结构在高层建筑中的应用，提高建筑的防火性能，防止火灾事故的发生具有重要意义。

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《高层民用建筑钢结构技术规程》JGJ99-98.pdf部分内容预览：

、楼层1的坚向地震作用标准值

Fy. >G,H =1 (2 = 1,2..n)

三、各层的竖向地震效应，应按各构件承受重力荷载代表值 的比例分配，并应考虑向上或向下作用产生的不利组合。 四、长悬臂和大跨度结构的竖向地震作用标准值，对8度和 度抗震设防的建筑，可分别取该结构或构件重力荷载代表值的 10%和20%。 第4.3.13条采用时程分析法计算结构的地震反应时，输入 地震波的选择应符合下列要求： 采用不少于四条能反映当地场地特性的地震加速度波，其中 宜包括一条本地区历史上发生地震时的实测记录波。 地震波的持续时间不宜过短，宜取10～20s或更长。 第4.3.14条输人地震波的峰值加速度，可按表4.3.14采 用。

地震加速度峰值（gal)

DBJ∕T 15-152-2019 建筑地基基础施工规范表 4. 3. 14

第5.1.1条结构的作用效应可采用弹性*法计算。抗震设 防的结构除进行地震作用下的弹性效应计算外，尚应计算结构在 罕遇地震作用下进入弹塑性状态时的变形。 第5.1.2条当进行结构的作用效应计算时，可假定楼面在 其自身平面内为绝对刚性。在设计中应采取保证楼面整体刚度的 构造措施。 对整体性较差，或开孔面积大，或有较长外伸段的楼面，或 相邻层刚度有突变的楼面，当不能保证楼面的整体刚度时，宜采 用楼板平面内的实际刚度，或对按刚性楼面假定计算所得结果进 行调整。 第5.1.3条当进行结构弹性分析时，宜考虑现浇钢筋混凝 楼板与钢梁的共同工作，耳在设计中应使楼板与钢梁间有可靠 连接。当进行结构弹塑性分析时，可不考虑楼板与梁的共同工作。 当进行框架弹性分析时，压型钢板组合楼盖中梁的惯性矩对 两侧有楼板的梁宜取1.5Ih，对仅一侧有楼板的梁宜取1.21h，I 为钢梁惯性矩。 第5.1.4条高层建筑钢结构的计算，可采用平面抗侧 力结构的空间协同计算。当结构布置规则、质量及刚度沿高 度分布均匀、不计扭转效应时，可采用平面结构计算；当结 构平面或立面不规则、体型复杂、无法划分成平面抗侧力单元的 结构，或为筒体结构时，应采用空间结构计算。 第5.1.5条结构作用效应计算中，应计算梁、柱的弯曲变 形和柱的轴向变形，尚宜计算梁、柱的剪切变形，并应考虑梁柱

节点域剪切变形对侧移的影响。通常可不考虑梁的轴向变形，但 当梁同时作为腰架或帽桁架的弦杆时，应计入轴力的影响。 第5.1.6条柱间支撑两端应为刚性连接，但可按两端铰接 计算。偏心支撑中的耗能梁段应取为单独单元。 第5.1.7条现浇竖向连续钢筋混凝土剪力墙的计算，宜计 人墙的弯曲变形、剪切变形和轴向变形。 当钢筋混凝土剪力墙具有比较规则的开孔时，可按带刚域的 架计算；当具有复杂开孔时，宜采用平面有限元法计算。 装配嵌人式剪力墙，可按相同水平力作用下侧移相同的原则 将其折算成等效支撑或等效剪切板计算。 第5.1.8条除应力蒙皮结构外，结构计算中不应计入非结 构构件对结构承载力和刚度的有利作用。 第5.1.9条当进行结构内力分析时，应计入重力荷载引起 的竖向构件差异缩短所产生的影响

Iea = μ A,a?

式中μ—折减系数，对中心支撑可取0.8～0.9； A一第竖向支撑第根柱的截面面积; n一一 每一榻竖问支撑的柱子数： m 水平荷载作用*向竖向支撑的榻数

第5.2.4条平面布置规则的框架剪力墙结构，在水平荷载 作用下当简化为平面抗侧力体系分析时，可将所有框架合并为总 框架，所有剪力墙合并为总剪力墙，然后进行协同工作分析。 第5.2.5条平面为矩形或其他规则形状的框筒结构，可采 用等效角柱法，展开平面框架法或等效截面法，转化为平面框架 进行近似计算。 第5.2.6条当对规则但有偏心的结构进行近似分析时，可 先按无偏心结构进行分析，然后将内力乘以修正系数，修正系数 应按下式计算（但当扭矩计算结果对构件的内力起有利作用时，应 忽略扭矩的作用）

eda,ZK, =1+ ZK.a?

式中 ed 偏心矩设计值，非地震作用时宜取ed一eo，地震作月 22

ed=eo +0. 05L

L一一垂直于楼层剪力*向的结构平面尺寸； 山—楼层第榻抗侧力结构的内力修正系数; a.一—楼层第t榻抗侧力结构至刚心的距离； K.一 楼层第榻抗侧力结构的侧向刚度

第5.2.7条用底部剪力法估算 高层钢框架结构的构件截面时，水平地 震作用下倾覆力矩引起的柱轴力，对体 型较规则的丙类建筑可折减，但对乙类 建筑不应折减。折减系数的取值，根 居所考虑截面的位置，按图5.2.7的规 定采用。下列情况倾覆力矩不应折减； 一、体型不规则的建筑； 二、体型规则但基本自振周期Ti

第5.2.8条应计入梁柱节点域剪切变形对高层建筑钢结构 则移的影响。可将梁柱节点域当作一个单独的单元进行结构分析， 也可按下列规定作近似计算。 一、对于箱型截面柱框架，可将节点域当作刚域，刚域的尺 寸取节点域尺寸的一半 二、对工字形截面柱框架，可按结构轴线尺寸进行分析， 应按本规程第5.2.9条的规定对侧移进行修正。 第5.2.9条当工字形截面柱框架所考虑楼层的主梁线刚度 平均值与节点域剪切刚度平均值之比EIbm／（Kmhbm）>1或参数 n5时，按本规程第5.2.8条近似*法计算的楼层侧移，可按下 式进行修正。

Km =hcmhbmtmG

tm一节点域腹板厚度平均值； G一钢材的剪切模量； E一钢材的弹性模量， 第5.2.10条高层建筑钢结构当同时符合下列条件时，可不 验算结构的整体稳定。 一、结构各楼层柱子平均长细比和平均轴压比，满足下式要 求：

Λm Npm V 80

f,一一钢材屈服强度； Am一柱截面面积的平均值。 二、结构按一阶线性弹性计算所得的各楼层层间相对侧移值 满足下列公式要求：

Au ≤ 0.12 ZF h EF

式中 △u 按一阶线性弹性计算所得的质心处层间侧移；

中△u一一按一阶线性弹性计算所得的质心处层间侧移；

孔一楼层层高； ZFh一一计算楼层以上全部水平作用之和； F一一一计算楼层以上全部竖向作用之和。 第5.2.11条对于不符合本规程第5.2.10条的高层建筑钢 结构，可按下列要求验算整体稳定： 对于有支撑的结构，且△u/h<1/1000，按有效长度法验算。柱 的计算长度系数可按现行国家标准《钢结构设计规范》（GB17 附录四附表4.1采用。支撑体系可以是钢支撑、剪力墙和核心筒 体等。 对于无支撑的结构和△u/h>1/1000的有支撑的结构，应按 能反映二阶效应的*法验算结构的整体稳定。

第三节地震作用效应验算

第5.3.4条在结构平面的两个主轴*向分别计算水平地震 效应时，角柱和两个*向的支撑或剪力墙所共有的柱构件，其水 平地震作用引起的构件内力，应在按本规程第5.3.3条规定调整 的基础上提高30%。 第5.3.5条验算倾覆力矩对地基的作用，应符合下列规定 一、验算在多遇地震作用下整体基础（筏形或箱形基础）对 他基的作用时，可采用底部剪力法计算作用于地基的倾覆力矩，其 折减系数宜取0.8； 二、计算倾覆力矩对地基的作用时，不应考虑基础侧面回填 土的约束作用。 第5.3.6条高层建筑钢结构第二阶段抗震设计验算，应采 用时程分析法计算结构的弹塑性地震皮应，其结构计算可以 采用杆系，剪切型层、剪弯型层或剪弯协同工作模 型。 第5.3.7条当采用时程分析法时，时间步长不宜超过输入 地震波卓越周期的1/10，且不宜天于0.02s。 第二阶段抗震设计当进行弹塑性分析时，钢结构阻尼比可取 0.05。 第5.3.8条当进行高层建筑钢结构的弹塑性地震反应分析 时，其恢复力可由试验或根据已有的资料确定。 钢柱及梁的恢复力可采用二折线型，其滞回可不考 怎刚度退化。钢支撑和耗能梁段等构件的恢复力，应按杆件 持性确定。钢筋混凝土剪力墙、剪力墙板和核心筒，应选用二折 线或三折线型，并考虑刚度退化。 第5.3.9条当采用层进行高层建筑钢结构的弹塑性地 震反应分析时，应采用计入有关构件弯曲、轴向力、剪切变形影 响的等效层剪切刚度，层恢复力的骨架线可采用静力弹朔性 *法进行计算，并可简化为折线型，要求简化后的折线与计算所 得骨架线尽量吻合。在对结构进行静力弹塑性计算时，应同时考 虑水平地震作用与重力荷载。构件所用材料的屈服强度和极限强

度应采用标准值。 第5.3.10条当进行高层建筑钢结构的弹塑性时程反应分 析时，应计入二阶效应对侧移的影响

第5.4.1条荷载效应与地震作用效应组合的设计值，应按 下列公式确定： 一、无地震作用时

有地震作用，按第一阶段设

S = YCGGk + QCQiQ1k + YQ2CQ2Q2k + w?wCwWk

DB32／T 3254-2017标准下载S = YCGE + YECEFEk + YeCEFEvk +wwCwk

式中Gk、Q1k、Q2k 分别为永久荷载、楼面活荷载、雪荷载等 竖向荷载标准值； FEk、FEvk、Wk 分别为水平地震作用、竖向地震作用和风 荷载的标准值： GE一一考虑地震作用时的重力荷载代表值，按本 规程第4.3.5条的规定计算； CcGk、CQiQ1k、CQ2Q2k、Cwk、CGGE、CeFEk、CEvFEvk 一分别为上述各相应荷载和作用标准值产 生的荷载效应和作用效应，按力学计算求 得； YG、YQ1、YQ2、Yw、YE、YEv 一 分别为上述各相应荷载或作用的分项系 数，其值见表5.4.2。 山w一一风荷载组合系数，在无地震作用的组合中 取1.0，在有地震作用的组合中取0.2。 第54.2条第一阶段抗震设计进行构件承载力验算时，其 荷载或作用的分项系数应按表5.4.2的规定采用，并应取各构件

现的最不利组合进行截面设计

荷载或作用的分项系数

注1在地震作用组合中，重力荷载代表值应符合本规程第435条的规定。当 重力荷载效应对构件承载力有利时，宜取YG为10。

第5.4.3条第一阶段抗震设计当进行结构侧移验算时，应 取与构件承载力验算相同的组合，但各荷载或作用的分项系数应 取1.0。 第5.4.4条第二阶段抗震设计当采用时程分析法验算时， 不应计入风荷载，其竖向荷载宜取重力荷载代表值

第5.5.1条非抗震设防的高层建筑钢结构老机场一期安置点供配电工程招标文件，以及抗震设 层建筑钢结构在不计算地震作用的效应组合中，应满足下