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【最新】钢结构连接节点设计手册.pdf简介：
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注，当b//0，<0.3时，按悬伸长度为5，的臀板计算！
式中M一一在偏心弯短M作用下垂直角焊缝的正应力； TV—在剪力V作用下乘直角焊缝的剪应力； M一一偏心弯矩，按下式计算：
1、H一垂直加劲肋与支座底板的水平角焊缝的计算长度；
成都市规划管理技术规定--市政工程规划管理分册（2015版）=V(OM)2+(T) 6M
V、一弹加、按下式计算
（3）屋架支座节点板和垂直加劲肋与底板的水平连接焊缝，一般是采用角焊缝， 寸可在6~10mm的范册内采用，焊缝强度可近似地按下式计算：
母架较推支的描栓量小直径及基销固长康
②错固长度为单根错栓的销固长度，当采用U形铺检时，其错固长度每边可减少50mm
tpz bef. 且不宜小于20mm
（3）屋架下部支承节点处承受屋梁支座垂直皮力的支托，通常来用厚度为30~4 mm的钢板作成，其宽度取屋架支承连接板宽度加50~60mm，高度不应小千140mm：
Ot. = J(2x0.7hl) R H 6He. f 12x0.7hl.Br 2x0.7h3B,
中 H 根据刚接排架内力分析最不利组合所得到的屋架端弯矩在下部支承节点处所 产生的最大水平拉力或压力与相应的柱顾水平剪力之和（取绝对值最大的水 平力） e一一永平力H作用线（屋架下弦杆轴线）至焊缝“α”中心线的垂直距离。 （3）在屋架下部支承节点处，与柱相连所用的普通C级螺栓，一般采用成对配置且 不宜小于6个M20。此时边行受力最大的一个螺栓所受的拉力，可按以下情况计算。 螺栓群中心与下弦杆轴线重合时：
当M(= 2M（=He时 nhi N xax = Zh 当M。 6He. (2×0.7h.B) +2×0.7h1B) 0.9f 星架支承连接板与支座节点板的连接角焊缝“d”，应按下列公式计算强度 当水平力H为拉力时： 当水平力H为压力时（取绝对值最大者）： 对值最大的水平拉力或压力， f一钢材的抗拉和抗压强度设计值。 连按旅板与柱顶板或屋架上弦杆的连接角焊缝可近似地按下式计算强度： 第二节轻型钢屋架的连接节点设讯 一煌练所承受的偏心变矩，按下式计 =V()2+(Om) XH 6M 0.95fY （2）托架工部主要支承节点处的支承连接板与支座节点板的连接角焊缝，可按公式 22计强定 1.3R 0.7h21 JY 四节天窗架连接节点的构造 2.连接辉缝计其 1）上弦杆与节点板的连接焊缝计算 无节点荷载（F=0） 杆件内力：N,=691kN Rz（N：×15%） wa 2 = 2X0.7hf2fW +1.0 0.25(6910.15) 2×0.7×0.8×16.0 + 1. 0 2.5cm一>按构造要求采用满焊 3）竖杆与节点板的连接焊缝计算 3）竖腹杆与节点板的 杆件内力，N²=125kN 691 4×0.7×0 8×16 4）拼接角钢采用与上弦杆相同的角钢，即采用2L160×100×10；根据拼接连 度，考虑两上弦角钢间的间際为20mm， 则拼接角钢的总长度为， L=22x2+2=46cm =12.64kN/cm* 3）支座底板厚度的确定 4）支座节点板和加劲肋与支座底板的连接焊缝计算 设焊缝的煌脚尺寸h=6mm，则 =9.4+1=10.4cm→取/1=12cm 1a.=4.8+1=5.8cm>取lz=8cm 72 =0.1kN/cm2 Q,=V140*+140*=198mm /6×2.35 tpb =, =0.81cm 21.5 另外，在确定节点板的尺寸时，尚应满足构造上的要求。 3）拼接角钢采用与下弦角钢相同的截面即为2；125×80×12。另外，为了使其紧贴 于被拼接角钢，应将拼接角钢的背棱切角（「×45°），为了布置连接焊缝，应将拼接角钢 的竖肢裁去（h+1+5mm） 拼接角钢的长度 [2.. +1.0cm 式中N，被连接弦杆的轴心位力或压力； 一一螺检扎线距（从角钢外边缘至螺栓孔中心的距离）： Z一角钢的重心距离： t一角钢的肢厚。 （2）兹杆与盖板或十字板相连所需的高强度螺栓数目，应按下列公式计算： 弦杆与盖板连接 口带·者为前面已出现过的公式。下间。 N.= 0.55n.tdxf≥N.mx 式中N， 变压空心球的轴向受压承载力设计值（N）： 一 一 一空心球的壁厚（mm）： 空心球的外径（mm） d—与空心球相连的对应于Nemx或Ntmx的阅钢管杆件的外径(mm Nemax 与空心球相连的圆钢管杆件的最大轴心压力（N） Ntnax 与空心球相连的圆钢管杆件的最大轴心拉力（N） 。受压空心球加肋承载力提高系数； 对无肋空心球 ne=1.0; 对有肋空心球 7e=1.4; N.一 受拉空心球的轴向受拉承载力设计值（N）： f一钢材的抗拉强度设计值（N/mm） 对无肋空心球 =1.0 对有助空心球 n.= 1.1. 式中A.—被连接圆钢管杆件的截面面积， 于一杆件所用钢材的抗拉、抗压强度设计值 d一被连接圆钢管杆件的直径。 （2）按被连接圆钢管轩件实际内力的连接： 式中N一被连接圆钢管杆件的轴心拉力或压力。 第三节螺栓球节点的设计 爆栓球节点用高强度螺栓在螺纹处的有效面积 提上销孔外或紧固螺钉孔处的净徽面面积 注，从表中数值可以舞知，一般情况下，在高强度螺检 和。换定之。在确定高强度端松的直径时，起控制作用的是媒检在螺纹处的有效面积。 开槽圆柱端紧固螺钉的圆柱端钉孔深度； 高强度螺栓经热处理后的抗拉强度设计值：对40Cr钢、40B钢、20MnTiB 纲为430N/mm=对45号钢为365N/mm*; L.=a+b,+62 套筒左端部至高强度螺栓杯上的滑槽左边缘的距离，通常取61=4mm， 套筒右端部至紧固螺钉孔边缘（滑槽右边缘）的距离，通常取b，=6mm； 聚固螺钉的螺纹规格（d，=M：）。 15R Pb 41f 且不宜小于30mm 且不宜小于2# T(fp)2 所用胶料的物理机技性 fR= SH 八0.20 式中SH由温度变化或地底力等使网架支座沿网架跨度方向所产生的最大冰平位移 式中SH一一由温度变化或地展力等使网架支座沿网架跨度方向所产生的最大冰平位移 uRaGRab SH R 第七节网架连接节点设计例 tpj 12×215 2×0.7×160 =11.5mm取h=12mm (sin45+39×ctg45°+2× 1.1×39)+1.8*×392 20 =168.4mm D=/ md sino+ndictge,+nad! sin45° + 1.8 × 39 × ctg45°)+ 1.82 × 392 699200 =6.66N/mm* 第二节梁与梁的拼接连接 H形（或工字形）散面梁的 4（（三）电车（二)（)11142 在拼接连接处的弯矩。 翼缘连接所需的高强度螺栓数目，应按了 （3）梁腹板连接中，受力最大的高强度栓所承受的剪力，应按下列公式计算（图 5： 变矩M作用下受力最大的一个高强度螺栓所承受的剪力为： 剪力V作用下一个商强度蝶栓所承受的剪力为： N.1=nwb V 剪力V作用下一个高强度蝶栓所承受的剪力为： MwrI M1 Z(xi+yi) Mwys NM11= E(xt+yt) Mw&i NM1 = Z*+) N.=(m)+(Nm+ N.)' Ne nrb> hNph M 自心弯矩M。V·e作用下，边行受力最大的一个高强度螺栓所受的力为（图6 M.yms.. NM= Zut hm=V(N.)2+(NM)2 T,=2×0.7h,, M. OM"W. =V(T.)*+(om)2 tw +1~3mm 且不宜小于6mm 2h. twh, = +2~4mm h. 染的侧向支承和染腹板开洞的 Rr = B,tre t nepdpotre Ader = B,tre t nepdpotra 柱瓶板扣除高强度螺栓孔后的净截面面积，可按下式计算（也可近似地取 腹板毛橙面面积的0.85） AW。柱腹板的商度； W一一柱腹板计算削弱截面上的离强度螺检数目！ 一一钢材的抗拉、抗压和抗弯强度设计值 钢材的抗剪强度设计值。 （2）按照等强度条件，拼接连接的承载力设计值应等于柱子板件的承载力设计值。 生子在轴心麻力，梦短粒期力共厨作维用下 柱墨缘的等强度条件是 柱翼缘的拼按连接则取M作为设计内力值（即M：=Wf）。此时柱子单侧翼缘 盤的高强度螺栓数自，应按下式计算， （3）同理陕02J14-2 住宅防火型烟气集中排风系统，按照等强度条件，柱子在轴心压力、弯矩和剪力共同作用下，柱腹板 度条件是： 因此柱腹板的拼接连接则取Nw作为设计内力值（即Nw=A：w）。 此时柱腹板连接所需的离强度螺栓数自，应按下式计算： 可接以下要求确定。 （1）在轴心压力Np和弯矩M共同作用下，柱单侧翼缘连接所需的高强度螺栓数目， 应按下式计算： 心压力NF和弯矩M共同作用下，柱单侧翼缘连接所需的高强度蝶栓数目 DB13∕T 1791-2013 公路路面基层振动成型施工技术规程ALFAE APW≥AW W?">W: 武中 hwe柱的腹板高度， 一一腹板拼接连接板（水平方向的长度。 且不宜小于6mm 2h