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JTG T B02-01-2008公路桥梁抗震设计细则.pdf简介：

"JTG T B02-01-2008公路桥梁抗震设计细则" 是中国交通行业标准中的一部具体规范，全称为《公路桥梁抗震设计细则》。这部细则由中国交通部公路规划设计研究院等单位编写，2008年发布，主要用于指导和规范公路桥梁在地震等自然灾害中的抗震设计和抗震性能的评估。它详细规定了公路桥梁在设计、施工和运营阶段应考虑的抗震性能要求，包括桥梁结构形式选择、抗震计算方法、抗震措施、抗震性能检验等方面。该细则对于保障公路桥梁在地震等极端条件下安全运行具有重要意义。

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重要性类别及地基的液化等级按表4.3.5确定 表4.3.5抗液化措施

全部消除地基液化沉降的措施，应符合下列规定： 2用桩其时桩端伸入液化深度以下稳定土层中的长度（不包括桩尖部分），应按

4.3.6全部消除地基液化沉降的措施，应符合下列规定：

1采用桩基时，桩端伸人液化深度以下稳 计算确定。

于1m。 3采用加密法（如振冲、振动加密、挤密碎石桩、强夯等）加固时，应处理至液化深度 下界，且处理后复合地基的标准贯人锤击数不宜小于按第4.3.3条确定的液化判别标准 贯人锤击数临界值。 4用非液化土替换全部液化土层。 5采用加密法或换土法处理时，在基础边缘以外的处理宽度，应超过基础底面下处 理深度的1/2且不小于基础宽度的1/5。 4.3.7部分消除地基液化沉降的措施应符合下列规定： 1处理深度应使处理后的地基液化指数减小，其值不宜大于5。 2加固后复合地基的标准贯入锤击数不宜小于按第4.3.3条确定的液化判别标准 贯人锤击数临界值。 3基础边缘以外的处理宽度GB 50970-2014 装饰石材矿山露天开采工程设计规范，应符合第4.3.6条第5款的规定。 4.3.8减轻液化影响的基础和上部结构处理，可综合采用下列各项措施： 1选择合适的基础理置深度。 2调整基础底面积，减少基础偏心。 3加强基础的整体性和刚度。 4减轻荷载，增强上部结构的整体刚度和均匀对称性，避免采用对不均匀沉降敏感 的结构形式等。

4.3.7部分消除地基液化沉降的措施应符合下列规定： 1处理深度应使处理后的地基液化指数减小，其值不宜大于5。 2加固后复合地基的标准贯入锤击数不宜小于按第4.3.3条确定的液化判别 人锤击数临界值。 3基础边缘以外的处理宽度，应符合第4.3.6条第5款的规定。

4.3.9当地基内有液化土层时，液化土 层的承载力（包括桩侧摩阻力）、土抗力（地 基系数）、内摩擦角和黏聚力等，可根据液 化抵抗系数C。予以折减。折减系数α应按 表4.3.9采用。液化土层以下地基承载力 的提高系数，应符合本细则第4.2节的规 定；液化土层以上地基承载力不宜提高。在 计算液化土层以下地基承载力时，应考虑其 重力。

表4.3.9土层液化影响折减系数

式中：C。一液化抵抗系数； Ni、Ner 分别为实际标准贯入锤击数和标准贯入锤击数临界值。

5.1.1各类桥梁结构的地震作用，应按下列原则考虑： 1一般情况下，公路桥梁可只考虑水平向地震作用，直线桥可分别考虑顺桥向X和 横桥向Y的地震作用。 2抗震设防烈度为8度和9度的拱式结构、长悬臂桥梁结构和大跨度结构，以及竖 向作用引起的地震效应很重要时，应同时考虑顺桥向X、横桥向Y和竖向Z的地震作用。 3地震作用分量组合。 采用反应谱法或功率谱法同时考虑三个正交方向（水平向X、Y和竖向Z）的地震作 用时，可分别单独计算X向地震作用产生的最大效应Ex、Y向地震作用产生的最大效应 E、与Z向地震作用产生的最大效应Ez。总的设计最大地震作用效应E按下式求取：

4当采用时程分析法时，应同时输人三个方向分量的一组地震动时程计算 效应。

5.1.2地震作用可以用设计加速度反应谱、设计地震动时程和设计地震动功率谱 表征。

5.1.3A类桥梁、桥址抗震设防烈度为9度及9度以上的B类桥梁，应根据专门的工 程场地地震安全性评价确定地震作用。桥址抗震设防烈度为8度的B类桥梁，宜根据专 门的工程场地地震安全性评价确定地震作用。工程场地地震安全性评价应满足以下 要求： 1桥址存在地质不连续或地形特征可能造成各桥墩的地震动参数显著不同，以及桥 梁一联总长超过600m时，宜考虑地震动的空间变化，包括波传播效应、失相干效应和不 同塔墩基础的场地差异。对反应谱法或功率谱法应取场地包络反应谱或包络功率谱。 2桥址距有发生6.5级以上地震潜在危险的地震活断层30km以内时，A类桥梁工 程场地地震安全性评价应符合以下规定：考虑近断裂效应要包括上盘效应、破裂的方向性 效应；注意设计加速度反应谱长周期段的可靠性；给出顺断层方向和垂直断层方向的地震 动2个水平分量。B类桥梁工程场地地震安全性评价中，要选定适当的设定地震，考虑近 断裂效应。

5.2.4阻尼调整系数，除有专门规定外，结构的阻尼比$应取值0.05，式(5.2.2)中的 组尼调整系数Ca取值1.0。当结构的阻尼比按有关规定取值不等于0.05时，阻尼调整 系数C.应按下式取值

5.2.5竖向设计加速度反应谱。

匕函数R。 基岩场地：

式中.T一结构自振周期(s）。

5.3.1已作地震安全性评价的桥址，设计地震动时程应根据专门的工程场地地震 评价的结果确定。

5.3.2未作地震安全性评价的桥址，可根据本细则设计加速度反应谱，合成与其兼容 的设计加速度时程；也可选用与设定地震震级、距离大体相近的实际地震动加速度记录， 通过时域方法调整，使其反应谱与本细则设计加速度反应谱兼容。 为考虑地震动的随机性，设计加速度时程不得少于三组，且应保证任意两组间同方向 时程由式（5.3.2）定义的相关系数p的绝对值小于0.1。

5.4设计地震动功率谱

aij ·azj Ea·Ea

5.4.1已作地震安全性评价的桥址，设计地震动功率谱要根据专门的工程场地地震安 全性评价的结果确定。

未作地震安全性评价的桥址，可根据设计地震震级、距离，选用适当的衰减关系

5.4.2未作地震安全性评价的桥址，可根据设计地震震级、距离，选用

推算；或根据设计加速度反应谱按下式估算（单边功率谱）：

s.(w)= S T TInp In| ( 2t

式中：S—i 设计加速度反应谱值； P——不超越概率，取0.5； ta——地震持续时间(s); S 阻尼比； T 周期（s）,T=2π/w; w 圆频率（rad/s）。

5.5地震主动土压力和动水压力

5.5.2地震土压力按附录D规定计算。桥台后填土无黏性时，地震时

.5.2地震土压力按附录D规定计算。桥台后填土无黏性时，地震时作用于桥台 主动土压力也可按下列简化公式计算：

3C;A tangp

p一一台背土的内摩擦角（°）； C抗震重要性系数。 当判定桥台地表以下10m内有液化土层或软土层时，桥台基础应穿过液化土层或软 土层；当液化土层或软土层超过10m时，桥台基础应埋深至地表以下10m处。其作用于 桥台台背的主动土压力应按下式计算：

Eca =H(KA +2C,A/g)

地震时作用于桥墩上的地震动水压力应分别按下列各式进行计算： ~≤2.0时 6

Ew=0.24C,Ayw6*h/g

式中：E一一地震时在h/2处作用于桥墩的总动水压力（kN）； 0.9~1.0,横桥向取$=0.8； w—水的重度(kN/m²); h一一从一般冲刷线算起的水深（m）； b——桥墩宽度（m），可取h/2处的截面宽度，矩形墩取长边边长；圆形墩取直径。

6.2.3盖梁、基础的设计弯矩和设计剪力值按能力保护原则计算时，应为与墩柱的极 限弯矩（考虑超强系数）所对应的弯矩、剪力值；在计算盖梁、结点的设计弯矩、设计剪力 值时，应考虑所有潜在塑性铰位置以确定最大设计查矩和煎九。

6.2.4墩柱的设计剪力值按能力保护原则计算时，应为与墩柱的极限弯矩（考虑超强

6.2.4墩柱的设计剪值按能力保护原则计算时，应为与墩柱的极限弯矩（考虑超强 系数)所对应的剪力；在计算设计剪力值时，应考虑所有潜在塑性铰位置以确定最大的设 计剪力值。

6.3.1在E1和E2地震作用下，一般情况下应首先建立桥梁结构的空间动力讠 型。计算应反映实际桥梁结构的动力特性

6.3.2桥梁结构动力计算应能正确反映桥梁上部结构、下部结构、支座和地基的 刚度、质量分布及阻尼特性，从而保证在E1和E2地震作用下引起的惯性力和主要振型 能得到反映。一般情况下，桥梁结构的动力计算应满足下列要求： 1计算中的梁体和墩柱可采用空间杆系单元模拟，单元质量可采用集中质量代 表；墩柱和梁体的单元划分应反映结构的实际动力特性。 2支座单元应反映支座的力学特性。 3混凝土结构的阻尼比可取为0.05；进行时程分析时，可采用瑞利阻尼。 4计算应考虑相邻结构和边界条件的影响。 6.3.3在E1地震作用下，宜采用总体空间计算桥梁的地震反应；在E2地震作用 下，可采用局部空间计算。总体和局部空间应满足以下要求： 1总体空间宜包括所有桥梁结构及其连接方式，通过对总体空间的分析， 确定结构的空间耦联地震反应特性和地震最不利输人方向。 2局部空间应根据总体的计算结果，取出部分桥梁结构进行计算，局部模 型应考虑相邻结构和边界条件的影响。 6.3.4规则桥梁可按本细则第6.7节的要求选用简化计算。 6.3.5进行直线桥梁地震反应分析时，可分别考虑沿顺桥向和横桥向两个水平方向地 输入；进行曲线桥梁地震反应分析时，可分别沿相邻两桥墩连线方向和垂直于连线水平 向进行多方向地震输人[用曲梁单元时，只需计算一联两端连线（割线）和垂直割线方 的地震输人」，以确定最不利地震水平输入方向。

6.3.5进行直线桥梁地震反应分析时NB／T 35038-2014标准下载，可分别考虑沿顺桥向和横桥向两个水平方 输入；进行曲线桥梁地震反应分析时，可分别沿相邻两桥墩连线方向和垂直于连线 向进行多方向地震输人[用曲梁单元时，只需计算一联两端连线（割线）和垂直割 的地震输人］，以确定最不利地震水平输入方向。

6.3.6进行非线性时程分析时，墩柱可采用钢筋混凝土弹朔性空间逊

6.3.6进行非线性时程分析时，墩柱可采用钢筋混凝土弹朔性空间梁柱单元。

地震加速度时程应按本细则第5.3节的

F= /22Sr.S

8g(1 +pr)p

6.5.2时程分析的最终结果，当采用3组时程波计算时GB／T 36742-2018标准下载，应取3组计算结果的最大值； 当采用7组时程波计算时，可取7组计算结果的平均值。 6.5.3在E1地震作用下，线性时程法的计算结果不应小于反应谱法计算结果 的80%。

2时程分析的最终结果，当采用3组时程波计算时，应取3组计算结果的最大值； 7组时程波计算时，可取7组计算结果的平均值

6.5.3在E1地震作用下，线性时程法的计算结果不应小于反应谱法计算 80%。