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SB／T 10743-2012 焊接式钢板筒仓.pdf简介：

"SB/T 10743-2012 焊接式钢板筒仓"是中国标准的一项规定，它详细规范了焊接式钢板筒仓的设计、制造、检验和验收过程。焊接式钢板筒仓是一种常见的仓储设备，主要用于储存粮食、化工原料、建筑材料等散装物料。该标准包括了对筒仓的结构设计、材料选择、焊接工艺、尺寸公差、检验方法、安全性能等方面的要求，旨在保证焊接式钢板筒仓的质量和安全使用，提升仓储设施的耐用性和可靠性。

2012版标准可能对筒仓的构造强度、耐腐蚀性、抗震性、密封性等方面提出了更严格或更新的要求，以适应现代工业生产和储存环境的需求。遵循此标准的企业和工程人员在设计和施工焊接式钢板筒仓时，需要确保符合所有规定，以确保筒仓的性能和使用寿命。

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SB/T107432012

10.2.4.2对于仓群，加载顺序应交叉进行；相临筒仓内水泥储量差值不得超过加载图中两级。 10.2.4.3出现下列情况之一时应立即终止加载，把观测数据报设计部门后，重新确定后期加载图。 a）沉降量急促增大； b）本级沉降量大于前级沉降量的5倍时； c）每级加载筒仓沉降差大于0.2%D(D为钢板筒仓基础直径）； d）钢板筒仓基础侧移每级加载后侧移量大于2mm或累计大于10mm； e）竖向位移速率大于15mm/d，水平位移速率大于5mm/d。 10.2.4.4人筒仓数量不得超过加载图数量，当水泥出筒仓后，再次加荷不得超过卸载时简仓位置。当 荷载减小再人筒仓时可一次性加至卸载时筒仓位置。水泥入筒仓静止后按照加载控制图要求控制继续 入料。 10.2.4.5进行下一次加载时，前一天连续24小时内沉降速率稳定且必须小于2mm/d； 10.2.4.6·钢板筒仓全部满载且沉降速率未超10.2.4.3要求时，满载稳定累计大于10d后，装卸水泥 时可以不再控制。 10.3钢板筒仓正常投入后应注意的事项 10.3.1筒仓正式投产后，应对称、平衡、均匀装卸料；避免偏心装卸作业。在开始使用两年内，应每隔 3~6个月进行一次沉降观测。 10.3.2沉降观测记录列表格式可参见表2。 10.3.3钢板筒仓暴露在大气中，钢材外表面经过一段时间会发生锈蚀现象，因此要对钢板简仓所有的 外表面定期进行防锈油漆维护。 10.3.4钢板筒仓所有附属设施在运转过程中应定期进行润滑保养维护。 10.3.5卸料时保持钢板筒仓内物料均衡卸料，防止筒仓内物料偏心。 10.3.6钢板筒仓外壁未经设计单位允许不应增加额外荷载或焊接构件。

GB∕T 9774-2020 水泥包装袋附录A （资料性附录） 部分适用材料标准清单

附录B （资料性附录） 荷载与荷载效应组合计算

B.1.1.1钢板筒仓在进行结构计算时，需考虑以下荷载： a）·永久荷载：如结构自重，固定设备的重量（不含设备的起动荷载）等。 b）：可变荷载：如储料荷载、积灰荷载、仓顶活荷载、风荷载、雪荷载、温度效应及检修荷载等。 c），动荷载：如设备运行时产生的震动。 d）.地震作用。 B.1.1.2对各种荷载的取值除本标准规定外，参见GB50009的规定。 B.1.1.3对散装水泥的物理特性参数，应由工艺专业通过试验分析确定。当无试验资料时，可参 标准的附录D所列数据。 B.1.1.4钢板筒仓结构计算应根据使用过程中在结构上可能同时出现的荷载，按承载能力极限 和正常使用极限状态分别进行荷载效应组合，并取各自的最不利组合进行计算。 B.1.1.5对于承载能力极限状态，应按荷载效应的基本组合或偶然组合进行荷载（效应）组合，并 用式（B.1）进行计算：

式中： %。一—结构重要性系数应取1.0，对特殊用途的筒仓可按具体要求采用大于1.0的系数； S一一荷载效应组合的设计值； “R 结构构件抗力的设计值。

B.1.1.6钢板筒仓按承载能力极限状态设计时，应采用荷载效应的基本组合，荷载分项系数应按下列 方式取值： a）永久荷载分项系数：对结构不利时，取1.2；对结构有利时，一般取1.0。 b）可变荷载分项系数：水泥荷载取1.3；其他可变荷载取1.4。 c）地震作用取1.3。 B.1.1.7钢板筒仓进行荷载组合时，可变荷载组合系数应按下列方式取用： a）无风荷载参与组合时，取1.0， b）有风荷载参与组合时，水泥荷载取1.0；其他可变荷载取0.6。 c）有地震作用参与组合时，水泥荷载取0.8；地震作用取1.0；雪荷载取0.5；风荷载不计。 B.1.1.8钢板筒仓按正常使用极限状态设计时.应采用荷载效应的标准组合，荷裁分项系数均取1.0。

B.1.2水泥储料荷载

1.2.1考虑永泥对简仓的作用时，应包括以下三种力； a）作用于水泥钢板筒仓仓壁水平压力； b）作用于水泥钢板筒仓仓壁竖向摩擦力； c）作用于水泥钢板筒仓仓底竖向压力。

SB/T107432012

式中： —料的重力密度，单位为千牛每立方米(kN/m"）； 贮料流化态参数，单位为小时（h)，参见表B.2; V.贮料流态化流动速度,单位为米每小时(m/h)

表B.2几种贮料的CAV.值

.3.1简仓应按GB50011确定地震影响系数并进行水平地震作用和作用效应计算。 3.2贮仓的仓体可不考虑竖向地震的作用。 3.3贮仓的水平地震作用计算时，取贮料总重的80%作为其重力荷载代表值，重心仍取贮 宜心。

f：一在设计温度下组合构件截面拉、压应力。

C.4加劲肋与仓壁连接，单位高度上仓壁传给加劲肋的竖向力设计值按式(C.9)计算： V +1.4Zgqik)/h,Jb （C.9) C.5合辟钢板采用对接焊接接头 对接焊接接头应按式（C.10）进行计算。

N 一垂直于焊缝长度方向的拉力或压力设计值 L 一对接焊缝的计算长度； t 被连接仓壁的较小钢板厚度； f或f一一对接焊缝抗压或抗拉强度设计值。 C.6当钢板筒仓在对接焊接接头或T型焊接接头中，其所承受的弯矩和剪力共同作用的对接焊缝或 对接与角接组合焊缝，其正应力与剪应力应分别计算。在承受较大的正应力或剪应力时，其折算应力按 式（C.11）进行计算，

GB／T 36745-2018 台风涡旋测风数据判别规范Ve+32K1.1f

当钢板采用角焊缝连接时，其强度的计算按GB50017的规定进行。 钢板简仓在竖向压力作用下，仓壁应按薄壳弹性稳定理论或下述方法进行稳定计算： a）在竖向轴压力作用下，按式（C.12)、式(C.13)计算：

( C. 14 Ph .....(C.15)

k，有内压时仓壁的稳定系数。 C） 仓壁搭接连接的钢筒仓在竖向压力作用下，焊缝容许设计承载力应乘以0.70的系数，在环向 压力作用下，焊缝容许设计承载力应乘以0.90的系数。 d）仓壁局部承受竖向集中力时，应在集中力作用处设置加劲肋，集中力的扩散角可取30（图C.2)。 并按式（C.16）验算仓壁的局部稳定

SB/T10743—2012≤r=kEt(C.16)式中：局部压应力。说明：1仓壁；2一加劲肋。图C.2仓壁集中力示意图C.9无加劲肋的仓壁或仓壁区段(图C.3)，在水平风荷载的作用下，可按式（C.17)、式(C.18)验算空仓仓壁的稳定性：( C.17)Rhw2pwlC.18 )pwl +pw2式中：所验算仓壁或仓壁区段内的最大风压设计值；pw2所验算仓壁或仓壁区段内的最小风压设计值；hw所验算仓壁或仓壁区段的高度；仓壁厚度，当所验算仓壁或仓壁区段范围内仓壁厚度有变化时，取最小值；一不均匀荷载修正系数。ttt2t3ts图C.3风载下仓壁稳定计算示意图25

D.1贮料物理特性参数见表D.1。

D.1贮料物理特性参数见表D.1。

附录D （资料性附录） 贮料物理特性参数

《建筑外窗采光性能分级及检测方法 GBT11976-2015》表D.1贮料物理特性