标准规范下载简介

CECS96-1997《基坑土钉支护技术规程》.pdf简介：

《CECS96-1997 基坑土钉支护技术规程》是中国工程建设标准化协会（China Association for Standardization of Construction Engineering, 简称CECS）于1997年发布的一项技术标准。该规程主要针对基坑土钉支护技术进行了详细的规定和指导，适用于各类土质条件下的基坑开挖，特别是在城市地下空间开发、建筑物深基础施工等工程中广泛应用。

该规程详细规定了土钉支护的施工方法、设计原则、材料选用、施工质量控制、安全措施等方面的内容，旨在保证基坑安全施工，防止土体失稳、坍塌等风险，确保工程质量和人员安全。它对土钉支护的施工工艺、施工验收、监测管理等方面提出了明确的规范要求，为基坑工程的设计、施工和管理提供了重要的参考依据。

CECS96-1997《基坑土钉支护技术规程》.pdf部分内容预览：

出破环的前提下宜取较长的粘结段，必要时适当加大土钉钢筋直 径。为消除加载试验时支护面层变形对粘结界面强度的影响，测试 钉在距孔口处应保留不小于1m长的非粘结段。在试验结束后，非 粘结段再用浆体回填。 7.0.3土钉的现场抗拔试验宜用穿孔液压千斤顶加载，土钉，干 厅顶，测力杆三者应在同一轴线上，千斤顶的反力支架可置于喷射 混凝土面层上，加载时用油压表大体控制加载值并由测力杆准确 予以计量。土钉的（拔出）位移量用百分表（精度不小于0.02mm， 量程不小于50mm）测量，百分表的支架应远离混凝土面层着力 点。

60min时的位移。此时若60min与6min的位移增量小于2mm， 可立即进行下级加载，否则即认为达到极限荷载。 根据试验得出的极限荷载，可算出界面粘结强度的实测值。这 一试验平均值应大于设计计算所用标准值的1.25倍，否则应进行 反馈修改设计。 7.0.5极限荷载下的总位移必须大于测试钉非粘结长度段土钉 弹性伸长理论计算值的80%，否则这一测试数据无效。 7.0.6上述试验也可不进行到破坏，但此时所加的最大试验荷载 值应使土钉界面粘结应力的计算值（按粘结应力沿粘结长度均匀 分布算出）超出设计计算所用标准值的1.25倍。

7.0.5极限荷载下的总位移必须大于测试钉非粘结长度段土钉

8.0.1土钉支护的施工监测至少应包括下列内容： 1 支护位移的量测： 2地表开裂状态（位置、裂宽）的观察； 3 附近建筑物和重要管线等设施的变形测量和裂缝观察； 4基坑渗、漏水和基坑内外的地下水位变化。 在支护施工阶段，每天监测不少于1～2次；在完成基坑开挖 变形趋于稳定的情况下可适当减少监测次数。施工监测过程应持 续至整个基坑回填结束、支护退出工作为止。 8.0.2对支护位移的量测至少应有基坑边壁顶部的水平位移与 垂直沉降，测点位置应选在变形最大或局部地质条件最为不利的 地段，测点总数不宜小于3个，测点间距不宜大于30m。当基坑附 近有重要建筑物等设施时，也应在相应位置设置测点。宜用精密水 准仪和精密经纬仪。必要时还可用测斜仪量测支护土体的水平位 移，用收敛计监测位移的稳定过程等。 在可能情况下，宜同时测定基坑边壁不同深度位置处的水平 位移，以及地表离基坑边壁不同距离处的沉降，给出地表沉降曲 线。 8.0.3应特别加强雨天和雨后的监测，以及对各种可能危及支护 安全的水害来源（如场地周围生产、生活排水，上下水道、贮水池 罐、化粪池渗漏水，人工井点降水的排水，因开挖后土体变形造成 管道漏水等）进行仔细观察。 8.0.4在施工开挖过程中，基坑项部的侧向位移与当时的开挖深 度之比如超过3%（砂土中）和3%～5%（一般粘性土中）时，应密 切加强观察、分析原因并及时对支护采取加固措施，必要时增用其 它支护方法。

DB61∕T 1030-2016 城市轨道交通工程质量验收规范 第3部分：车辆基地非标设备安装9施工质量检查与工程验收

发包方提出以下资料： 1工程调查与工程地质勘察报告及周围的建筑物、构筑物 道路、管线图； 2 初步设计施工图： 3 各种原材料的出厂合格证及材料试验报告； 4 工程开挖记录； 5 钻孔记录（钻孔尺寸误差、孔壁质量、以及钻取土样特征 等）； 6 注浆记录以及浆体的试件强度试验报告等； 7 喷混凝土记录（面层厚度检测数据，混凝土试件强度试验 报告等）； 设计变更报告及重大问题处理文件，反馈设计图； 9土钉抗拔测试报告； 10支护位移、沉降及周围地表、地物等各项监测内容的量测 记录与观察报告。

单位共同按设计要求进行工程质量验收，认定合格后予以签字。工 程验收时，支护施工单位应提供峻工图以及第9.0.3条所列的全

在支护竣工后的规定便用期限内，支护施工单位应继续对

CECS 96 : 97

总则· (33) 基本规定 (35) 工程调查与岩土工程勘察 (36) 设计 (37) 施工 (42) 土钉现场测试 (43) 施工监测 (44)

1.0.2钻孔注浆型土钉在构造上与沿全长注浆粘结的非预应力 锚杆相同，国内最早称这种土钉支护为喷锚网支护。土钉以群体起 作用，主要用手于从上到下分层开挖土体时加固现场边坡原位士，其 布置方向大体与开挖引起的边坡土体主拉应变方向平行，所以接 斤水平。土钉支护技术在国际上出现于70年代初，一一些国家在开 始时都是独立提出这种技术并加以发展，因而有不同的名称。将喷 锚网支护技术应用于基坑工程是我国工程技术人员的创造。现在 国际上将这种支护称为土钉支护或土钉墙，本规程采用土钉支护 这一术语。 本规程适用于临时性支护，但土支护也可用于永久性工程 国外用于铁路边坡的永久性土钉支护最高达28m，用于基坑的土 钉支护最深达21m。国内在直立基坑工程中完成的土钉支护，其深 度已达到了16～18m。当土体不良，三基坑较深（如大于12m）时， 宜与预应力锚杆、微型桩等其它支护技术联合使用。 1.0.3本规程的岩土分类方法按《建筑地基基础设计规范》 （GBJ789）中的规定。土钉支护不宜作为深厚软塑或流塑粘性土 层中的基坑支护，如需在此类土体或在地下水位以下的土体中进 行土钉支护施工必须联合使用其他支护技术，符合以下条件： 1设计施工单位有在类似土体中成功地完成类似规模的士 订支护经验，并能出示工程实例及当时的现场测试数据，足以说明 支护变形不致危及周围环境安全； 2在施工过程中，具有完整、连续的量测监控手段，且有可靠 的应急加固抢险措施； 3通过专家论证。

1.0.4土钉支护的设计与施工应包括施工监测、反

施工监理。其中施工监测对支护位移的现场量测应是土钉支护技 术不可分割的组成部分；除有正确的设计计算分析外，支护的安全 还必须通过施工过程中的现场量测加以保证，

3.0.1从上到下分层修建的施工方法是基坑土钉支护最基本的 要求，基坑边壁的每层开挖深度应与土钉的竖向间距相等，只有这 样才能使土钉正常发挥作用，并限制支护变形和保证施工安全。 3.0.2土钉支护对水的作用特别敏感。土的含水量增加不但增大 土的自重，更为主要的是会降低土的抗剪强度和土钉与土体之间 的界面粘结强度，后者是土钉能够起到加固和锚固作用的基础。大 量工程实践表明，土钉支护工程发生事故多与水的作用有关，因而 在设计和施工中必须特别注意。 3.0.3～3.0.4土钉支护的变形大小在很大程度上取决于施工因 素。土钉支护的现有工程设计计算方法不能给出有关变形的任何 数据，控制支护的变形也不能单纯依靠支护设计参数的合理选择， 而必须对施工方法和施工工序作出严格规定，另外还需要通过现 场监测的信息反馈，及时调整设计施工参数。 在施工和设计中可以采取下列措施来限制土钉支护的变形： 1减少分层、分段作业的深度和长度，尽量缩短从开挖到支 护的施工时间间隔； 2在开挖前，对开挖面士体进行超前加固； 3 加大上部土钉的长度； 4 设计时加大安全系数； 5采用端部有螺纹的土钉，能通过拧紧螺母，对土钉施加少 量预应力，大小可为土钉设计内力值的10%～20%； 6在适当位置增设预应力锚杆（索）。 当联合使用预应力锚杆（索）和土钉时，锚杆（索）的长度应至 少超过士钉长度的1/3；在这种情况下，土钉的长度可比单独使用 时有所减少

4工程调查与岩土工程勘察

4.0.1～4.0.3基坑土钉支护设计通常作为整个工程（如高层建 筑等)施工准备过程中的一个部分;此前,整个工程的勘察往往业 已完成，而这一勘察又常着眼于建筑地基设计，不能完全满足土钉 支护设计的需要。因此，全面搜集周围已建工程的勘察资料和设计 资料，并对现场作深入的调查，考察对于土钉支护的设计和施工有 着十分重要的意义，在此基础上再进行必要的补充地质勘察，可作 为施工地质勘察的一个部分。 在土钉支护施工过程中，基坑开挖和土钉成孔也为具体了解 现场地质情况提供了有利条件浙G28 锚杆静压桩，当发现实际土质与原来的工程地 质勘察报告不符时，尚可对原设计方案及时进行修改，这也是土钉 支护的重要特点之一。

（或以荷载分项系数为1)而直接以荷载的标准值作为计算值。本 规程中用于支护整体水平滑动和整体倾覆稳定性分析的土压力计 算值，以及为确定土钉设计内力而给出的侧向土压力计算值也均 为标准值。 当用《混凝土结构设计规范》（GBJ10一89）设计喷混凝土面 层时，由于这一规范完全采用《建筑结构设计统一标准》（GBJ68 一84）所规定的设计方法体系，这时需将作用于面层上的土压力荷 载乘以荷载分项系数1.2。另外在承载力极限状态设计表达式中， 需考虑结构重要性系数。鉴于支护工程的特殊性，本规程对。 的取值与《建筑结构设计统一标准》（GBJ68一84）所规定的略有 差别。

5.1.5土的力学性能参数c、出的计算值取标准值，当勘察报告结

5.1.5土的力学性能参数c、的计算值取标准值，当勘察报告结 果仅给出平均值时，可近似取c、出的标准值分别为其平均值的0. 位

参数c、出值的选取应注意不同试验方法和取样方法的影响， 并考虑地方的经验。对于粘性土，可取固结快剪（或三轴固结不 水剪）峰值强度指标，当有地下水作用或工程降水后短时期内未能 充分固结时则取直接快剪（或三轴不固结不排水剪）峰值强度指 标。 表5.1.5中的界面粘结强度数据作为初步设计时参考。我国 地区辽阔，各地土质情况迥异，因此宜根据当地经验，选定初步设 计时的界面粘结强度值。土钉的界面粘结强度尚与土钉的施工方 法有关，对于一般的重力注浆钉和低压注浆钉，界面粘结强度不随 理深变化。国外的大量测试结果表明，由于土钉受拔引起的土体剪 胀效应以及钻孔造成孔周土体初始应力释放等原因，一般土钉的 界面粘结强度在不同深度处差别不大，应视为与理深无关。

衡分析时，本规程采用了园弧破坏面的假定，按普通条分法进行计 算，计算时将土钉和土条分开考虑。在分析土条所受的作用力时，

5. 3.3土钉支护的工作状态与重力式挡王墙有较大

法，其主要目的在于保证底部土钉的长度不至于过短，并进行地基 承载力验算。 按《建筑地基基础设计规范》（GBJ7一89)对支护底部的地基 承载力进行验算时，考虑到基坑支护为临时性结构，所以对于土体 的自重和地面、地下荷载仍以其标准值为计算值，即取荷载分项系 数为 1. 0。

将受到很大侧压GB∕T 50719-2011 电磁屏蔽室工程技术规范，应作为主要受力构件考虑。 有地下水作用时，侧压力p。中的静水压力宜采取单独计算 (水、土分算)的方法