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T／CECS716-2020 矩形顶管工程技术规程及条文说明.pdf简介：

"T/CECS716-2020 矩形顶管工程技术规程及条文说明"是一个由中国工程建设标准化协会（CECS）发布的工程技术规程。该规程主要针对矩形顶管工程的设计、施工、验收和安全管理等环节，提供详细的指导和规范。"T"代表技术标准，CECS是China Engineering Construction Standardization Association（中国工程建设标准化协会）的缩写。

这个规程可能包括了矩形顶管的施工方法、设备选择、质量控制、安全操作规程、施工质量验收标准、环境保护措施等内容，旨在确保矩形顶管工程的高效、安全和质量可靠。它是一个重要的参考文件，对于矩形顶管项目的实施者、设计者、监管机构以及相关行业从业人员具有重要的参考价值。

T／CECS716-2020 矩形顶管工程技术规程及条文说明.pdf部分内容预览：

中：F 矩形管节在某点处所受侧向土压力标准值（kN） m?); Osat 按土的饱和重度计算的某点处竖向土压力（kN m²); Ceff 按土的有效重度计算的某点处竖向土压力（kN） m²); 力 地面附加竖向应力（kN/m²）； 土的黏聚力（kN/m²）； ua 水压力； K。 静止土压力系数； K. 主动土压力系数

5.4.1管节结构设计应满足施工阶段的设计要求。 5.4.2管道结构按承载能力极限状态进行强度计算时，对持久 设计状况或短暂设计状况，应采用作用的基本组合；对偶然设计 状况，应采用作用的偶然组合。结构构件按正常使用极限状态计 算时，应根据不同设计要求采用作用的标准组合、频遇组合或准 永久组合

塑料线槽安装施工工艺标准5.4.3顶管结构的极限承载能力应符合下式规定：

式中：。 结构的重要性系数，安全等级为一级时取1.1， 级时取1.0； Sd 作用效应组合的设计值： 一 管道结构的抗力强度设计值。

5.4.4作用效应的组合设计值，应符合下式规定：

5.4.4作用效应的组合设计值，应符合下式规定：

式中：S（*） 作用组合的效应函数； Gik 第i个永久作用的标准值： Qik 第1个可变作用的标准值； Qik 第个可变作用的标准值； YGi 第i个永久作用分项系数； YQl 第1个可变作用分项系数； YQi 第个可变作用分项系数； YL1 第1个使用年限调整系数： YLj 第个使用年限调整系数； 山 第个可变作用的组合值系数、

5.4.5各种分项系数取值应符合下列规定：

1永久作用分项系数（c）的取值应符合下列规定： 1）当作用对承载力不利时应取1.3； 2）当作用对承载力有利时应小于或等于1.0。 2可变作用分项系数（%）的取值应符合下列规定： 1）当作用对承载力不利时应取1.5： 2）当作用对承载力有利时应取0。 3可变作用组合值系数（山s）的取值应符合下列规定： 1）取值不应大于1.0，宜取0.7： 2）当可变荷载可能持续时间比较长时应适当加大 4荷载使用年限调整系数（%）的取值应符合下列规定： 1）使用年限为5年时，应取0.9； 2）使用年限为50年时，应取1.0； 3）使用年限为100年时，应取1.1； 4）当设计使用年限不是5年、50年或100年数值时，

按线性内插确定； 5）对于荷载标准值可控制的活荷载，设计使用年限调整 系数应取1.0。 作用的偶然组合设计值，应符合下式规定：

5.4.6作用的偶然组合设计值，应符合下式规定：

5.4.6作用的偶然组合设计值，应符合下式规定：

Sd=S(ZGik+P+Ad+nQik+Za,Qk）（5.4.6) i1 式中：P 预应力； Ad 偶然作用的设计值： 第1个可变作用的频遇值系数； 中ai 第个可变作用的准永久值系数。 5.4.7 顶管结构正常使用极限状态设计，应符合下式规定：

标准《工程结构可靠性设计统一标准》GB50153 的有关规定采用。 结构构件按正常使用极限状态验算时，应采用作用效应 准组合、频遇组合或准永久组合，其中作用效应组合的设计 5）应按下式计算

5.4.8结构构件按正常使用极限状态验算时，应采

的标准组合、频遇组合或准永久组合，其中作用效应组合的设计 值（S.）应按下式计算：

S(ZGik+Qik + d,Qik) （标准组合） > ji>1 S(ZGk+Qik+Z,Qk) （频遇组合） Sd= S(Gik+Zd,Qk) （准永久组合）

9裂缝宽度mx可按下列公式

Zn;d? deq = Znivid, A. Pte V

5.5.1管节混凝土强度等级不宜小于C50，管节混凝土抗渗等

级不宜低于P10。最外层钢筋的混凝土保护层最小厚度应根据安 全等级和不同环境下管节耐久性要求确定，并宜符合表5.5.1的 规定

5.5.1混凝土保护层最小厚度（mn

5.5.2管节钢筋选用宜符合下列规定：

1 纵筋宜采用HRB400、HRB500、HRBF400、HRBF500 钢筋； 2 箍筋宜采用HPB300、HRB400、HRB500、HRBF400、 HRBF500钢筋；

5.5.3管节纵向钢筋的最小配筋率不宜低于0.2%：间

大于150mm。当混凝土强度等级大于C60时，最小配筋 加0.1%

受力钢筋截面面积的50%

5.5.5混凝土管节传力面允

p,pzp3 Fde = 0. 5 Krd oA

管节充许项力设计值（N）； 昆凝土受压强度折减系数，取0.9： 偏心受压强度提高系数，取1.05； 材料脆性系数，取0.85； 混凝土强度标准调整系数，取0.79； 安全系数，取1.3～1.4； 昆凝土受压强度设计值（N/mm²）； 管节的有效传力面积（mm）。

5.6.1中继间的设计应符合下列规定： 1中继间的结构形状和管节接头应一致； 2中继间应带有木质的传压环和钢制的刚性均压环，端面 的尺寸应和顶进力相适应； 3中继间数量大于1个时，可对中继间进行计算机编组 操控。 5.6.2中继间的加设及数量，应按顶进总顶力及管壁的承受能 力确定。 5.6.3在管节外壁形成完整泥浆套的条件下，中继间间距可按 下式计算：

式中：S 中继间间距（m）； K 顶力系数，取0.5~0.6； P。 控制顶力（kN)； Py 顶管机的迎面阻力（kN）； u 顶管外轮廓周长（m）： 管节与土体接触面的摩阻力（kPa），结合地区经验 按表5.6.3取值。

表5.6.3管节与土体接触面的摩阻力（kPa

4中继间的构造应符合下列规

5.6.4中继间的构造应符合下列规定：

1中继间应具有足够刚度、卸装方便，在使用中应具有良 好的连接性、密封性； 2中继间的止水橡胶密封圈应耐磨，保养时应易于更换： 3液压油缸应满足顶进与纠偏的需要； 4中继间设备应简洁、体积小，液压设备与始发并进设 备宜集中控制； 5中继间宜采用组合式密封形式，长距离、超深或砂性士 层中的顶管工程应采用组合式密封形式； 6顶进结束后应从顶管机向工作并方向逐环拆除中继间 设计应满足强度与耐久性要求。

设计，中继间应满足强度和防腐的要求。

7.1矩形顶管总顶力应由顶管机迎面阻力和总摩阻力组成 应按下式计算：

式中：P,一 顶管机的迎面阻力（kN）； Fr一一矩形顶管总摩阻力（kN）。 5.7.2矩形土压、泥水平衡式顶管机的迎面阻力可按下式计算，

P=H.K,B, XH

式中： 土的重度（kN/m）； Ho 管顶至原状土地面覆土层厚度（m）； 矩形管节外边高（m）； Bi 一 矩形管节外边宽（m）。

F=2f(B+H)XLd

式中： 管节与土体接触面的摩阻力（kPa），结合地区经验 按表5.6.3取值； Ld一午 矩形顶管顶进长度（m）。 5.7.4矩形顶管液压缸总顶力不应小于顶管总顶力的1.5倍

1工作井除应进行水土压力和地面荷载作用效应分析外， 始发井尚应进行顶力作用效应分析； 2应按现行行业标准《建筑基坑支护技术规程》JGJ120 和现行协会标准《给水排水工程钢筋混凝土沉井结构设计规程》 CECS137的有关规定，采用作用效应最不利组合进行承载能力 极限状态和正常使用极限状态设计。

始发并尚应进行顶力作用效应分析； 2应按现行行业标准《建筑基坑支护技术规程》JGJ120 和现行协会标准《给水排水工程钢筋混凝土沉井结构设计规程） CECS137的有关规定，采用作用效应最不利组合进行承载能力 极限状态和正常使用极限状态设计。 5.8.2工作井形式及尺寸应根据地质条件、管道埋深、施工工 艺及环境条件等因素选用，并应符合下列规定： 1始发井应满足安装反力墙、液压缸、顶铁、穿墙止水和 操作空间的要求，应取安装顶管机长度和安放管材节段长度的大 者，宽度应满足止退装置、安装设备的需要； 2接收井应满足顶管机吊出的要求； 3始发井深度应为管底埋深、导轨高度、支垫厚度之和， 管节间通过预埋件焊接连接时应预留焊接坑，焊接坑深度不应小 于1m，宽度不应小于0.8m

4钢板桩、地下连续墙、排桩等工作井设计应按平面杆系 有限元法进行计算，并应进行整体稳定、抗滑移、抗倾覆、抗隆 起、抗管涌等验算； 5当工作井位于岸边或水中时农业部关于印发《粮食生产功能区和重要农产品生产保护区划定数据库规范（试行）》的通知-，应进行抗冲刷、整体稳定、 抗滑移及抗倾覆等验算： 6始发井应设置钢筋混凝土底板，接收井可根据具体情况 设置； 7工作并内需设置的内支撑或内衬不得对顶管施工造成 障碍； 8挖深大于6m且有地下水时，工作井宜采用地下连续墙、 排桩、沉井等方法。 5.8.3工作井防排水设计应符合下列规定： 1 应根据现场防淹需要调整工作顶部标高： 2井底的角部或两侧应设置集水坑，深度不宜小于0.4m， 且不应与顶进轴线重叠； 3当井周边存在河涌、鱼塘等水体时，应采取加固措施， 可设置止水惟幕等。 5.8.4工作井的设计应包括下列内容： 洞口止水设计； 反力墙设计； 3 竖向交通设施的设计； 4 承压水的抗浮验算。

1 洞口止水设计： 2 反力墙设计； 3 竖向交通设施的设计； 4 承压水的抗浮验算。 5.8.5 整体式矩形始发并在顶力作用下（图5.8.5），后背土体

式中：Pmax 后背土体充许的最大顶力（kN）； Eep.k 始发井前壁上主动土压力合力标准值（kN）

Epk 始发井后壁上被动土压力合力标准值（kN）； S 合力作用点可能不一致的折减系数； hf 总顶力距刃脚底的距离（m）： hp 被动土压力距刃脚底的距离（m）

5.8.6始发井尺寸应符合下列规定：

5.8.6 始发并尺寸应符合下列规定： 1 始发井的最小净长度按顶管机长度确定时，宜满足下 要求：

L≥Li+L3+L+Si+S2+S

式中：L 始发井最小净长度（m）； L 顶管机长度（m）； L3 液压缸长度（m）； L4 后座及扩散段厚度（m）； S1 顶入管节留在导轨上的最小长度（m），取0.5m； S2 顶铁厚度（m）； S3 顶进管节回缩及便于安装管节所留附加间隙（m） 取0.2m。 2始发井的最小净长度按管节长度确定时，宜满足下式 要求：

GB∕T 50811-2012 燃气系统运行安全评价标准L≥L2+3+L4+S+S2+S