T／CEC 5008-2018 标准规范下载简介

T／CEC 5008-2018 风力发电机组预应力装配式混凝土塔筒技术规范简介：

《T/CEC 5008-2018 风力发电机组预应力装配式混凝土塔筒技术规范》是中国电机工程学会发布的一项行业技术规范，主要用于指导和规范风力发电机组预应力装配式混凝土塔筒的设计、制造、安装及验收等工作。以下是该规范的主要内容简介：

1. 适用范围：本规范适用于陆上和海上风力发电机组的预应力装配式混凝土塔筒的设计、制造、安装及验收。

2. 术语定义：规范中对预应力、装配式、混凝土塔筒等专业术语进行了明确定义，为后续内容的理解提供了基础。

3. 设计要求：规范详细规定了塔筒的结构设计、预应力设计、材料选择、施工图设计等要求，确保塔筒的结构安全和性能稳定。

4. 制造与安装：规范对塔筒的预制、运输、吊装、连接等制造与安装过程中的技术要求和质量控制做了明确规定，以保证塔筒的制造质量和安装精度。

5. 验收与维护：规定了塔筒的验收标准，包括尺寸、外观、预应力张拉、非破损检测等，以及塔筒的运行维护要求，确保塔筒在运行中的安全稳定。

6. 技术进步与创新：鼓励采用新技术、新材料、新工艺，推动风力发电机组预应力装配式混凝土塔筒技术的发展和创新。

这份规范的出台，有助于提升风力发电机组预应力装配式混凝土塔筒的建设质量和效率，降低成本，同时也为风能行业的可持续发展提供了有力的技术支撑。

T／CEC 5008-2018 风力发电机组预应力装配式混凝土塔筒技术规范部分内容预览：

5.1.1塔筒所受的荷载与作用可分为永久荷载、可变荷载和偶 荷载。

荷载。 5.1.2永久荷载应包括塔简、基础、设备和附件自重及土压力。 5.1.3可变荷载应包括风机风荷载、塔筒风荷载、风力发电机组 振动荷载、平台均布荷载和多遇地震作用。 5.1.4偶然荷载应包括罕遇地震作用。 5.1.5除本规范第5.1.2～5.1.4条规定的荷载外，还应考虑现行国 家标准《高箕结构设计规范》GB50135和《风力发电机组设计

家标准《高算结构设计规范》GB50135和《风力发电机组设计 要求》GB/T18451.1中规定的各项荷载和作用

5.2.1风力发电机组风荷载应包括叶轮和机舱受到的风荷载，应 分为正常运行荷载、极端荷载和疲劳荷载三类DB62∕T 4130-2020 公路混凝土构件蒸汽养护技术规程，且应采用荷载 准值表示。

定。风况可分为风力发电机组正常运行期间频繁出现的正常风沙 和1年或50年一遇的极端风况。

和1年或50年一遇的极端风况， 5.2.3正常风况包括正常风廓线（NWP）、正常瑞流 （NTM）。不同的风速和瑞流标准偏差应按照现行国家标准 《风力发电机组设计要求》GB/T18451.1的规定计算。 5.2.4极端风况包括极端风速（EWM）、极端运行阵风 (EOG)、极端流（ETM)、极端风向变化（EDC)、方

.Z.3 （NTM）。不同的风速和瑞流标准偏差应按照现行国家标准 《风力发电机组设计要求》GB/T18451.1的规定计算。

(EOG)、极端流（ETM）、极端风向变化（EDC)、

向变化的极端相干阵风（ECD）和极端风切变（EWS）等模 型。不同的风速和流标准偏差按照现行国家标准《风力发 电机组设计要求》GB/T18451.1的规定计算。 5.2.5设计荷载工况应包括极限工况（U）和疲劳工况（F）两种 类型。其中，极限工况下应评估结构的承载力、稳定性和挠度； 皮劳工况下应评估结构的疲劳强度。 5.2.6极限工况应分为正常（N）、非正常（A）及运输和吊装（T） 三种状态。 5.2.7风机风荷载的设计荷载工况（DLC）应由表5.2.7确定

2.7风机风荷载的设计荷载工况（D

注：V.±2m/s应分析此风速范围内所有风速的敏感性。

5.3.1塔筒风荷载应包括机舱连接法兰以下的部分所受到的 荷载。 5.3.2塔简风荷载标准值应按下式计算：

5.3.2塔简风荷载标准值应按下式计算：

5.3.2塔简风荷载标准值应按下式计算：

式中：Wk 塔筒风荷载标准值，kN/m； Wo 基本风压值，应根据风机风荷载的设计荷载工况选 取相应的基本风压值，但不宜小于0.35kN/m² 从s 风荷载体形系数，应按现行国家标准《高箕结构设 计规范》GB50135的规定取值； 从z 风压高度变化系数，应按现行国家标准《高箕结构 设计规范》GB50135的规定取值：

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β，一一风振系数，应将塔筒、风机和叶轮作为整体计算。 5.3.3对于圆形塔简，当塔简坡度小于或等于2%时，应根据雷 诺数的不同情况进行横风向风振验算。横风向风荷载应按现行国 家标准《烟设计规范》GB50051的规定计算

5.4.1塔简抗震验算应符合下列规定：

T 1地震作用应采用风场所在地的基本烈度作为抗震设防烈度 2应将塔筒、基础和风力发电机组作为整体进行计算： 3在计算地震作用时，钢筋混凝土塔筒的结构阻尼比可取 为0.05; 4抗震设防烈度为6度时，可不进行截面抗震验算； 5抗震设防烈度为7度时，可不计算竖向地震作用：8度和 9度时，还应计算竖向地震作用。 5.4.2地震作用的计算应符合现行国家标准《建筑抗震设计规范》 GB 50011 的规定。 5.4.3抗震设防烈度为7度且为1、I1类场地时，且基本风压个不 小于0.5kN/m²时，可不进行截面抗震验算，但应满足现行国家标

小于0.5kN/m²时，可不进行截面抗震验算，但应满足现行国家标 准《建筑抗震设计规范》GB50011的抗震构造要求

5.5荷载和地震作用效应组合

.5.1塔筒应按承载能力极限状态和正常使用极限状态分别进 荷载和地震作用效应组合，并应取各自最不利的效应组合进行 设计。

行荷载和地震作用效应组合，并应取各自最不利的效应组合进行 设计。 5.5.2承载能力极限状态下，塔简应分别按正常运行、机组掉 电、停机检修、地震作用四种设计状态，并应取最不利情况进 行承载力设计。各设计状态包含的荷载效应组合应符合表5.5.2 的规定。

5.5.2承载能力极限状态下，塔筒应分别按正常运行、机

电、停机检修、地震作用四种设计状态，并应取最不利情况进 下承载力设计。各设计状态包含的荷载效应组合应符合表5.5.2 的规定。

表5.5.2荷载和地震作用效应组合

1正常运行及设备或电网故障两种设计状态下，塔筒简荷载 合的效应设计值应按下式计算：

S= YSGk+ YpSpk+ YoSok+wSwk

Sck 永久荷载标准值的效应； Spk 预应力荷载标准值的效应： SQk 正常运行状态下可变荷载标准值的效应： Swk 风荷载标准值的效应，应包括风机风荷载和塔筒 风荷载； %G 永久荷载分项系数（其中：当永久荷载效应对结 构不利时，对由可变荷载效应控制的组合应取 1.2，对由永久荷载效应控制的组合应取1.35；当 永久荷载效应对结构有利时，不应大于1.0）； 预应力荷载分项系数（其中：当预应力荷载效应 对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合应 取1.2，对由永久荷载效应控制的组合应取1.35； 当预应力荷载效应对结构有利时，不应大于1.0）： % 可变荷载分项系数，取1.4； W 风荷载分项系数（其中：塔筒风荷载分项系数， 取1.4：风力发电机组风荷载分项系数按本规范表 5.5.3取值）。

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2停机检修设计状态下，塔简荷载组合的效应设计值应按下 代计算：

Sa= YSGk + pSpk+ YorSoki+ YwSwk

式中：SQk1 停机检修时可变荷载标准值的效应： 3地震作用设计状态下，塔简荷载组合的效应设计值应按下 式计算：

S.= SGe +YpSpk + Yen Sehk+ we Yw Swk

式中：SGE 重力荷载代表值的效应； Sehk 水平地震作用标准值的效应； Yeh 水平地震作用分项系数，取1.3； VWE 抗震基本组合中风荷载组合值系数，取0.2。 5.5.3 风机风荷载分项系数应按表5.5.3的规定取值

表5.5.3荷载分项系数

注：*为对于设计荷载工况DLC1.1，若给定的荷载通过统计荷载外推法来确定，风速在

5.5.4塔简正常使用极限状态，应验算风荷载作用下混

5.5.4塔筒正常使用极限状态，应验算风荷载作用下混凝土的裂 逢宽度和轮毂高度处的水平位移。 1正常运行及设备或电网故障两种设计状态下，塔简荷载组 合的效应设计值应按下式计算：

S=SGk+Spk+Sok+Swk

2停机检修设计状态下，塔筒荷载组合的效应设计值应按下 式计算：

S=Sck+Spk+Soki+Swk

5.1.1塔筒设计应进行下列计算或验算： 1 塔筒动力特性计算； 水平截面承载能力极限状态计算： 3 接缝受剪承载能力极限状态计算： 4 疲劳验算； 5 正常使用极限状态裂缝控制验算； 6 正常使用极限状态塔简顶端水平位移计算。 5.1.2 塔筒及风电机组组成的结构体系的一阶自然频率与主要激

励频率的相对偏差不应小于10%，且应位于塔简充许频率汇 （见图6.1.2)。塔筒的主要激励频率有以下两项：

图 6.1.2 允许频率范围

1叶轮转速的1倍，即1P频率（风轮旋转频率）； 2叶轮转速的3倍，即3P频率（叶片通过频率）。 6.1.3塔筒的力学应符合下列规定： 1塔筒应为一悬臂体系，且底端应考虑基础转动刚度的 影响。 2塔简可采用壳单元或杆单元模拟。当采用杆单元时，每段 预制管片应分别简化为一个质点，每个质点的重力荷载应取相邻 上、下质点距离内结构自重的1/2。 6.1.4计算塔筒的自振特性和正常使用极限状态时，可将塔筒视 为弹性体系，截面抗弯刚度取1.0E.I。 6.1.5当塔简高度超过100m时，设计应考虑预应力钢绞线分批 张拉，并进行施工过程验算。 6.1.6塔简后张预应力的设计应符合现行国家标准《混凝土结构 设计规范》GB50010的规定。 6.1.7在止常使用极限状态下，塔筒轮毂高度处的水平位移与轮 毂高度之比不应大于1/100，不宜大于1/200。 6.1.8在温度作用效应下，塔筒的最大裂缝宽度不应大于0.2mm 6.1.9预制管片吊点的数量不应少于4个，吊点的设计应符合现 行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的规定。

6.2承载能力极限状态计算

6.2.1塔简设计应考虑二阶效应和附加弯矩的影响，附加弯矩 M。的计算可按现行国家标准《高箕结构设计规范》GB50135 的规定执行。

.2.2 塔筒水平截面极限受弯承载力可按下列公式计算

6.2.2塔筒水平截面极限受弯承载力可按下列公式计算

建筑总面积326.7平米二层独栋别墅M+M,≤(αfAr +rf,A, + rpJ sinα元 元

式中： V、T、N一一 水平截面的剪力、扭矩和轴力设计值（含预 应力产生的附加轴力）：

水平截面的剪力、扭矩和轴力设计值（含预 应力产生的附加轴力）； 水平接缝的摩擦系数，无实测数据时可取 为 0.5。 受剪承载力按下式计算：

向接缝受剪承载力按下式计算：

V = 0.10f.A +1.65Asd ff

式中：Ak 各键槽的根部截面面积之和100套别墅施工图合集，取接缝左右两侧预 制构件键槽根部截面面积之和的较小值； Ad 垂直穿过结合面的所有钢筋的面积。

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6.3正常使用极限状态计算