JGJT 442-2019 标准规范下载简介

JGJT 442-2019 开合屋盖结构技术标准简介：

《JGJT 442-2019 开合屋盖结构技术标准》是中国住房和城乡建设部于2019年发布的一项行业技术标准，主要规定了开合屋盖结构的设计、施工、检测、验收和维护等方面的技术要求，以保证开合屋盖结构的安全、可靠和经济性。

这个标准主要适用于体育场馆、机场、展览馆等大型公共建筑中采用的开合屋盖结构。它详细规定了开合屋盖结构的材料选择、设计计算、构造要求、施工工艺、质量检测以及使用维护等方面的技术要求，旨在提升开合屋盖结构的设计水平和施工质量，确保其在各种气候条件下能正常、安全地使用。

主要涵盖以下几个方面：

1. 设计要求：包括结构形式选择、荷载取值、结构计算、抗震设计等方面。 2. 材料要求：对结构用钢材、连接件、密封材料等有明确的质量和技术要求。 3. 施工要求：规定了施工顺序、施工工艺、安装精度控制等。 4. 检测与验收：明确了各施工阶段的质量检测内容和验收标准。 5. 维护管理：强调了在使用过程中的定期检查、维护和保养，以延长结构的使用寿命。

这个标准的发布和实施，对于规范开合屋盖结构的建设，提高其技术水平，保障公众安全，促进我国建筑行业的健康发展具有重要意义。

JGJT 442-2019 开合屋盖结构技术标准部分内容预览：

式中： 结构表面太阳辐射吸收系数，可按照表4.5.6确定： 结构所在朝向太阳辐射照度（W/m），应按现行国 家标准《工业建筑供暖通风与空气调节设计规范》 GB50019确定； αw 结构表面换热系数（W/（m·℃）），应按现行国家 标准《工业建筑供暖通风与空气调节设计规范》 GB50019确定。

表4.5.6常用面漆/防火涂料的太阳辐射吸收系数p

建设工程造价结算审核工作总结4.5.7 温度作用引起的结构变形和轨道变形不得影响台车的正 常运行

4.5.8开合屋盖结构驱动控制系统应避免温度过高

线缆使用寿命缩短、机电部件烧毁，以及低温运行导致的机械部 件磨损与金属材料冷脆破坏。

4.6.1开合屋盖结构的地震动参数应根据其基本状态、非基本 状态分别确定。 4.6.2对于基本状态，应采用建筑物所在地区设计使用年限的 地震动参数；对于非基本状态，可根据结构的等效服役年限对地 震动参数折减，但折减系数不应小于0.5。对于活动屋盖运行状 态可不进行抗震验算，但应按现行国家标准《建筑抗震设计规 范》GB50011的规定采取抗震构造措施

4.7活动屋盖运行荷载

4.7.1作用于活动屋盖结构的牵引力应根据驱动系统的 定，台车的最不利荷载应根据活动屋盖各种可能位置确定

4.7.1作用于活动屋盖结构的牵引力应根据驱动系统的特点确 定，台车的最不利荷载应根据活动屋盖各种可能位置确定。 4.7.2对采用轮轨方式移动的开合屋盖，应计人横向推力的影 响。活动屋盖偏斜运行时，轨道承受的横向推力P应按下列公

4.7.2对采用轮轨方式移动的开合屋盖，应计入横

响。活动屋盖偏斜运行时，轨道承受的横向推力P应按下列公 式计算：

入= 0. 05, 10 <2 a

式中：Ps 单侧轨道承受的横向推力（kN）： ZP, 轨道受横向推力一侧的最不利轮压之和（kN）； S 活动屋盖结构跨度（m）； 台车有效轴距（m）； 入 水平横向荷载系数，与活动屋盖结构跨度S及 车有效轴距a有关。

4.7.3轨道接头或轨道不平整

应根据台车平稳运行时的水平与竖向作用力乘以运行冲击系数9 确定。运行冲击系数?可按下式计算：

p=1.1+0.058vh

式中：9 运行冲击系数； U 台车运行速度（m/s）； 轨道接头处或轨道不平整处的两轨道面的高度差 (mm)。 4.7.4活动屋盖结构在非事故状态下运行时，可不考虑惯性力 和制动力的影响。

4.8.1偶然事故荷载应包括由制动失灵产生的撞击、非对称停 靠及脱轨引起的荷载效应

靠及脱轨引起的荷载效应。

时，采用弹簧缓冲器及液压缓冲器的活动屋盖的运行撞击力 （Pcts、Pcth）应分别按下列公式计算：

式中：ZG 活动屋盖自重荷载总和（kN）； Ur 额定运行速度（m/s）； g 重力加速度（m/s²）； s 缓冲器压缩量（m）。

式中: Pemax 开合屋盖运行最大撞击力（kN）；

ZG; P cts gs 2gs

Pamax = d.P.

Pet 活动屋盖运行撞击力Pcts或Peth； d一# 撞击动力系数。对于弹簧缓冲器，Φ取1.25； 对于液压缓冲器，Φ.取1.5

4.8.4对于有多个可移动单元的活动屋盖结构，当

4对于有多个可移动单元的活动屋盖结构，当驱动或控

系统故障导致移动单元停留于不对称或者非正常位置时，应考虑 其对支承结构产生的不利荷载效应

4.9.1开合屋盖结构荷载组合应按承载能力极限状态和正常使 用极限状态确定，并应取各自最不利的组合。荷载组合除应符合 本标准外，尚应符合现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 50009和《建筑抗震设计规范》GB50011的有关规定。 4.9.2活动屋盖运行过程中的变形计算，可采用正常使用极限 伏态的频遇组合：计算活动屋盖变形对其他结构和驱动设备的影 向时，应采用标准组合。 4.9.3活动屋盖结构事故荷载的承载能力极限状态设计时，可

4.9.3活动屋盖结构事故荷载的承载能力极限状态设计时，可 仅考虑永久荷载标准值和本标准第4.8节规定的偶然事故荷载标 准值的组合

4.9.3活动屋盖结构事故荷载的承载能力极限状态设计日

仅考虑永久荷载标准值和本标准第4.8节规定的偶然事故不 准值的组合

4.9.4对于基本组合，开合屋盖结构荷载效应组合的设计

从下列组合中取最不利值确定

Sa=YSGk+ZSRGk,+rQ,YL,SQ,k+ roYl,deSQ

永久荷载分项系数，应按现行国家标准《建筑结 荷载规范》GB50009的规定采用； 第i个可变荷载分项系数，应按现行国家标准《建 筑结构荷载规范》GB50009的规定采用；

r, 第个可变荷载考虑设计使用年限的调整系数； SsGk 支承结构的永久荷载效应值； SRGk; 第i个活动屋盖单元在特定位置时（全开、全闭或 运行过程中的位置）的永久荷载效应值； SQ,k 按第i个可变荷载Q计算的荷载效应值，其中 SQ,k为诸可变荷载效应中起控制作用者； de一 第个可变荷载Q；的组合值系数，应按现行国家 标准《建筑结构荷载规范》GB50009的规定采用； m 活动屋盖位置状态的数量； n一参与组合的可变荷载数。 由永久荷载控制的效应设计值，应按下式计算：

Sa =Ssck +SRGk, +QYL,,SQ,k

4.9.5 开合屋盖结构荷载标准组合的效应设计值S.应按下式 计算：

开合屋盖结构荷载标准组合的效应设计值S.应按下式

Sa=Ssk+SRck,+SQk+,SQk

5.1.6活动屋盖的屋面坡度应有利于排水，并宜避免不 的影响。

5.2.1活动屋盖采用刚性结构时，应符合下列规定

1宜采用沿跨度方向传力为主的结构形式，如平面桁架 空间桁架及张弦架等单向受力结构。 2结构两端的推力宜均衡、对称，并应选择适当的水平约 束条件，减小结构推力。 3直接与台车相连的活动屋盖边桁架，应具有变形适应能 力，避免活动屋盖运行时变形差异对桁架内力产生不利影响。 4活动屋盖单元重心的平面投影位置，宜接近该活动屋盖 单元各台车所形成的多边形的形心位置。 5水平旋转开启活动屋盖应设置旋转导向轴。导向轴宜仪

承受屋盖开启过程中的水平动力荷载，并应设置多道平面圆弧轨 道，形成以旋转导向轴为圆心的同心圆弧，

1刚性折叠活动屋盖宜通过自身各组件的相对运动，以折 叠方式实现屋面开启与关闭。刚性折叠活动屋盖屋面覆盖材料宜 采用抗弯折性能良好的膜材。 2刚性折叠结构各组件间宜采用锁铰连接。折叠结构可根 据展开成型后的稳定平衡方式分为自锁式结构与外加锁式结构 3折叠部位的锁铰节点应具有足够的强度和刚度，并应保 证所连接杆件在折叠、展开过程中运动平稳。

1柔性折叠结构以放射状折叠收纳式开合为主，应选用可 折叠的膜材。 2在支承结构的开口部位应设置刚性环梁，并应根据建筑 造型及支承条件等确定活动屋盖膜材的收纳位置。 3柔性折叠结构的儿何形态应保证膜面折叠与展开运动自 如。闭合时膜面不得松弛，与支承结构贴合紧密。在全开与全闭 状态下，应分别满足强度、刚度和稳定性要求

3.1根据建筑功能与使用要求，活动屋盖可直接支承于地可 、下部结构或固定屋盖钢结构之上，也可设置专门服务于润 盖的支承结构。活动屋盖的下部支承结构应具有足够的刚度

5.3.1根据建筑功能与使用要求，活动屋盖可直接支承于地面结

5.3.2当活动屋盖支承于地面结构时，宜在地面标高以

槽作为活动屋盖运行机构的支承结构，驱动系统宜设置在 ，沟槽顶面应设置活动盖板。沟槽宜采用钢筋混凝土结构， 础应满足承载力及变形要求

5.3.3当活动屋盖支承于下部支承结构顶部时，下部支承结构

3.3当活动屋盖支承于下部支承结构顶部时，下部支承 宜设置结构缝。

5.3.4当活动屋盖支承于固定屋盖结构时，固定屋盖的

态应适应活动屋盖的运行需求。固定屋盖、支承轨道桁架以及开 合洞口周边构件应具有足够的刚度，对活动屋盖全开、全闭以及 运行状态下的各种可变荷载具有充分的适应性。固定屋盖结构在 活动屋盖运行过程中的最大变形不宜大于其跨度的1/400。

5.3.5支承结构应满足在各种荷载

种可能位置时的承载力与刚度要求，直接支承轨道的杆件应满足 活动屋盖最不利位置时的强度和变形要求，降低台车运行过程中 承受的水平侧向力

不利影响。当活动屋盖支承于地面结构时，相邻基础间的变形差 不应大于其间距的1/1200

告应满足相应的防雨、防风、防冻等密闭要求，其构造应满 地震、雪等荷载作用下板块间隙的变化，

体结构杆件的内力与变形，并防止膜面在风荷载振动时引起膜材 损伤。

膜材反复折叠导致的膜材强度降低，宜适当增加安全储备，并应 采取措施防止雨、雪或冰凌进入折叠后膜面的凹面

6.1.1开合屋盖结构应分别进行活动屋盖全开状态与全闭状态

6.1.1开合屋盖结构应分别进行活动屋盖全开状态与全 下静力计算、稳定性分析和抗震验算，并应对活动屋盖运 中的不利位置进行相应计算

6.1.2荷载与作用的效应组合

规范》GB50009和本标准第4章的有关规定计算。地震作 应和其他荷载效应的组合应按现行国家标准《建筑抗震设计 》GB50011计算。

沟中各构件的实际受力状况《防洪标准 GB50201-2014》，包括台车作用的正确模拟。结 所应采用整体分析活动屋盖、固定屋盖与支承结构间的 作用

6.1.4当开合屋盖结构施工阶段与使用阶段受力情况差异较大

时，应根据施工安装顺序验算在不同阶段相应荷载作用下 内力和位移

6.1.5开合屋盖结构中索膜构件

《索结构技术规程》JGJ257执行。膜构件可不考虑地震作用的 影响DB42∕T 1220-2016 道路用沥青混凝土抗车辙剂，但膜构件支承结构的抗震设计应按国家现行有关标准 执行。 6.1.6对轨道、台车、端止缓冲器等机械部件应进行专门计算

1.6对轨道、台车、端止缓冲器等机械部件应进行专门 析。