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宁波网球中心模板支架专项施工方案简介：

宁波网球中心模板支架专项施工方案，通常是指在建设宁波网球中心的过程中，针对模板支架系统的专门设计和施工方法的详细计划。这个方案可能包括以下几个关键部分：

1. 项目背景：首先会介绍宁波网球中心的建设背景，包括项目的地理位置、规模、设计目标等。

2. 施工目标：明确模板支架的主要功能，如保证混凝土浇筑的平整度，确保结构安全等。

3. 设计原则：根据网球中心的结构特点和施工要求，确定模板支架的类型（如碗扣式、盘扣式、钢木组合等），尺寸、强度和稳定性等设计原则。

4. 施工流程：详细描述模板支架的安装、拆除、检查和维护等步骤，确保各个环节的安全和效率。

5. 质量控制：制定详细的检查和验收标准，包括支架的垂直度、水平度、承载能力等，确保模板支架的性能符合设计和规范要求。

6. 应急预案：针对可能的风险，如恶劣天气、设备故障等，制定相应的应急预案，保证施工安全。

7. 环保及文明施工：强调施工过程中对环境的影响控制和文明施工措施，如噪音控制、尘土管理等。

总的来说，这个施工方案是为了确保宁波网球中心的建设过程中，模板支架系统的安全、稳定和高效，以达到工程的质量和进度目标。

宁波网球中心模板支架专项施工方案部分内容预览：

故l0取2.946m；

λ = l0/i = 2945.879 / 15.9 = 185 ；

GB50243-2002《通风与空调工程施工质量验收规范》.pdf查《规程》附录C得 φ= 0.209；

σ =1.05×N/(φAKH)=1.05×13.906×103/( 0.209×450.000×0.995)= 156.101 N/mm2；

立杆的受压强度计算值σ = 156.101 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ，满足要求。

(七)立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p ≤ fg

fg = fgk×kc = 170×0.5=85 kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk= 170 kPa ；

脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.5 ；

立杆基础底面的平均压力：p = 1.05N/A =1.05×13.906/0.25=58.404 kPa ；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 13.906 kN；

基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。

p =58.404kPa ≤ fg=85 kPa 。地基承载力满足要求！

取2KL8(梁底模)作为计算对象。

梁两侧楼板混凝土厚度(mm):280；立杆纵距la(m):0.45；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.3；

立杆步距h(m):1.7；板底承重立杆横向间距或排距l(m):0.7；

梁两侧立杆间距lb(m):1.1；

面板类型为胶合面板，梁底支撑采用方木。竖向力传递通过双扣件。

木方截面为50mm×70mm，梁底支撑钢管采用Ф48×3.2钢管，钢管的截面积为A=4.50×102mm2，截面模量W=4.73×103mm3，截面惯性矩为I=1.14×105 mm4。

木材的抗弯强度设计值为fm＝13 N/mm2,抗剪强度设计值为fv＝1.3 N/mm2,弹性模量为E＝12000 N/mm2,面板的抗弯强度设计值为fm＝15 N/mm2,抗剪强度设计值为fv＝1.4 N/mm2,面板弹性模量为E＝6000 N/mm2。

荷载首先作用在梁底模板上，按照"底模→底模小楞→水平钢管→扣件/可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。

梁底模板自重标准值为0.3kN/m2；梁钢筋自重标准值为1.5kN/m3；施工人员及设备荷载标准值为1kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kN/m2；新浇混凝土自重标准值：24kN/m3。

所处城市为宁波市，基本风压为W0＝0.5kN/m2；风荷载高度变化系数为μz＝0.74，风荷载体型系数为μs＝0.355。

(二)梁底模板强度和刚度验算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

本工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W =600.00×18.00×18.00/6 =3.24×104mm3；

I =600.00×18.00×18.00×18.00/12 =2.92×105mm4；

模板自重标准值：q1＝0.30×0.60＝0.18kN/m；

新浇混凝土自重标准值：q2＝1.02×24.00×0.60＝14.69kN/m；

梁钢筋自重标准值：q3＝1.02×1.50×0.60＝0.92kN/m；

施工人员及设备活荷载标准值：q4＝1.00×0.60＝0.60kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载标准值：q5＝2.00×0.60＝1.20kN/m。

q恒=1.35×(q1+q2+q3)=1.35×(0.18+14.69+0.92)=21.31kN/m；

q活=1.4×(q4+q5)=1.4×(0.60+1.20)=2.52kN/m；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

Mmax =0.1×21.31×0.202+0.117×2.52×0.202=0.097kN·m；

最大支座反力R=1.1q恒l+1.2q活l=1.1×21.31×0.20+1.2×2.52×0.20=5.293 kN；

σ = M/W=9.70×104/3.24×104=3.0N/mm2；

面板计算应力 σ =3 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足要求！

面板承受的剪力为Q=0.6q恒l+0.617q活l=0.6×21.31×0.20+0.617×2.52×0.20=2.868 kN,抗剪强度按照下面的公式计算：

τ =3Q/(2bh)≤fv

τ =3×2.868×1000/(2×600×18)=0.398N/mm2；

面板受剪应力计算值τ =0.40小于fv=1.40N/mm2，满足要求。

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用荷载标准值，根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此梁底模板的变形计算如下：最大挠度计算公式如下:

ν=0.677qkl4/(100EI)≤[ν]=min(l/150,10)

面板的最大挠度计算值:

ν = 0.677×15.79×200.004/(100×6000.00×2.92×105)=0.098mm；

面板的最大允许挠度值 [ν] = min(200.00/150,10)=1.33mm

面板的最大挠度计算值 ν =0.10mm 小于 面板的最大允许挠度值 [ν] = 1.33mm，满足要求！

(三)梁底横向支撑小楞的强度和刚度验算

本工程中，支撑小楞采用方木，方木的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩W分别为:

W=50.00×70.00×70.00/6 =4.08×104 mm3；

I=50.00×70.00×70.00×70.00/12 = 1.43×106 mm4；

梁底横向支撑小楞按照受局部线荷载的多跨连续梁进行计算，该线荷载是梁底面板传递的均布线荷载。计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。

q=5.29/0.60＝8.822kN/m。

最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下：

简图(kN·m)

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)

梁底横向支撑小楞的边支座力N1=N2=0.29 kN，中间支座的最大支座力N=2.558 kN；

梁底横向支撑小楞的最大弯矩为Mmax=0.086 kN·m，最大剪力为Q=2.558 kN，最大变形为ν =0.145mm。

最大受弯应力 σ = Mmax / W = 8.63×104/4.08×104 = 2.113 N/mm2；

支撑小楞的最大应力计算值 σ = 2.113 N/mm2 小于 支撑小楞的抗弯强度设计值 fm =13.000 N/mm2,满足要求!

支撑小楞的受剪应力值计算：

τ = 3×2.56×103/(2×50.00×70.00) = 1.096 N/mm2；

支撑小楞的抗剪强度设计值 fv = 1.300 N/mm2；

支撑小楞的受剪应力计算值 τ = 1.096 N/mm2 小于 支撑小楞的抗剪强度设计值 fv =1.30 N/mm2,满足要求!

梁底横向支撑小楞的最大挠度：ν =0.145 mm；

支撑小楞的最大挠度计算值 ν = 0.145 mm 小于 支撑小楞的最大允许挠度 [v]=min(1100.00/ 150,10) mm，满足要求！

(四)梁跨度方向钢管的计算

作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。

钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

I=11.36cm4；

E=206000 N/mm2；

1、梁两侧支撑钢管的强度计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.29 kN。

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩 Mmax = 0.032 kN·m ；

最大变形 νmax = 0.018 mm ；

最大支座力 Rmax = 0.724 kN ；

最大应力 σ =M/W= 0.032×106 /(4.73×103 )=6.816 N/mm2；

支撑钢管的抗弯强度设计值 fm =205 N/mm2；

DB4403／T 19-2019标准下载支撑钢管的最大应力计算值 σ = 6.816 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度 ν=0.018mm小于最大允许挠度[v]=min(450/150,10)mm,满足要求!

2、梁底支撑钢管的强度计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=2.558 kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

建筑工程造价中钢筋比例探讨 支撑钢管计算剪力图(kN)