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暨南大学片区排水改造工程模板支撑专项施工方案简介：
暨南大学片区排水改造工程的模板支撑专项施工方案，是指在进行该校区域排水系统改造过程中，针对模板支撑部分设计和实施的一项详细施工计划。这个方案的主要目标是保证工程的安全、高效进行，确保结构的稳定性和施工人员的人身安全。
具体内容可能包括以下几个方面：
1. 施工目标：明确模板支撑系统的安装位置、数量、规格，以及支撑系统的稳定性要求，确保新排水系统的构建符合设计标准。
2. 施工准备：对施工现场进行详细检查，评估地质条件、天气因素等可能影响施工的因素，预备所需的模板、支架、配件和工具。
3. 施工过程：详细列出模板的安装步骤，包括模板的选择、定位、固定、支撑系统的设计和安装，以及模板的拆除和维护等。
4. 安全措施：制定严格的安全操作规程，如佩戴安全帽、防护眼镜、防滑鞋等，确保施工人员在操作过程中不受伤害。
5. 质量控制：设置质量检查点，对模板支撑系统的施工质量进行定期检查，确保其符合设计和施工规范。
6. 应急预案：针对可能出现的突发情况，如模板滑落、支撑系统故障等，制定相应的应急处理措施。
这个方案是整个排水改造工程的重要组成部分，它直接关系到工程的进度、质量和安全。在实际操作中，需要根据项目具体情况进行调整和完善。
暨南大学片区排水改造工程模板支撑专项施工方案部分内容预览：
面板的最大允许挠度值:[ν] = 1.2mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×32.92×3004/(100×9500×2.43×105) = 0.782 mm；
面板的最大挠度计算值: ν=0.782mm 小于等于面板的最大允许挠度值 [ν]=1.2mm，满足要求！
宁波恒元大酒店一期工程施工组织方案4.1.4墙模板内外楞的计算
(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，内龙骨采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 60×80×80/6 = 64cm3；
I = 60×80×80×80/12 = 256cm4；
1.内楞的抗弯强度验算
内楞跨中最大弯矩按下式计算：
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×65.83×0.30×0.90=21.330kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m，其
中，0.90为折减系数。
q =(21.330+0.756)/2=11.043 kN/m；
内楞的最大弯距：M =0.1×11.043×500.0×500.0= 2.76×105N.mm；
内楞的抗弯强度应满足下式：
内楞的最大应力计算值：σ = 2.76×105/6.40×104 = 4.314 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
内楞的最大应力计算值 σ = 4.314 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.内楞的抗剪强度验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
其中， V－内楞承受的最大剪力；
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×65.83×0.30×0.90=21.330kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m，其
中，0.90为折减系数。
q =(21.330+0.756)/2=11.043 kN/m；
内楞的最大剪力：V = 0.6×11.043×500.0 = 3312.884N；
截面抗剪强度必须满足下式:
内楞截面的受剪应力计算值: τ =3×3312.884/(2×60.0×80.0)=1.035N/mm2；
内楞截面的受剪应力计算值 τ =1.035N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。
内楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×19.75/2×5004/(100×9500×2.56×106) = 0.172 mm；
内楞的最大容许挠度值: [ν] = 2mm；
内楞的最大挠度计算值 ν=0.172mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ν]=2mm，满足要求！
(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面类型为圆钢管48×3.5；
外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；
外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4；
1.外楞的抗弯强度验算
外楞跨中弯矩计算公式：
其中，作用在外楞的荷载: P = (1.2×65.83+1.4×2)×0.3×0.5/2=5.52kN；
外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 300mm；
外楞最大弯矩:M = 0.175×5521.47×300.00= 2.90×105 N·mm；
外楞的最大应力计算值: σ = 2.90×105/5.08×103 = 57.062 N/mm2；
外楞的最大应力计算值 σ =57.062N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！
2.外楞的抗剪强度验算
外楞的最大剪力：V = 0.65×5521.473 = 1.08×103N；
外楞截面抗剪强度必须满足:
外楞截面的受剪应力计算值: τ =2×1.08×103/500.000=4.307N/mm2；
外楞截面的受剪应力计算值 τ =4.307N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 [fv]=205N/mm2，满足要求！
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。
外楞的最大挠度计算值: ν= 1.146×9.87×100/2×3003/(100×206000×1.22×105) = 0.061mm；
外楞的最大容许挠度值: [ν] = 1.2mm；
外楞的最大挠度计算值 ν=0.061mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ν]=1.2mm，满足要求！
4.1.5穿墙螺栓的计算
穿墙螺栓的型号: M14 ；
穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；
穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；
穿墙螺栓所受的最大拉力: N =65.833×0.3×0.5 = 9.875 kN。
穿墙螺栓所受的最大拉力 N=9.875kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 [N]=17.85kN，满足要求！
4.1.6墙模板计算结果
横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):6.61；
采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；
立杆承重连接方式:可调托座；
模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；
面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；
面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；
木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；
木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；
托梁材料为：12.6号槽钢；
钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；
每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):654.500；
楼板的计算长度(m):4.80；施工平均温度(℃):25.000；
楼板的计算宽度(m):4.80；
楼板的计算厚度(mm):250.00；
图2 楼板支撑架荷载计算单元
4.2.2模板面板计算
面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 100×1.82/6 = 54 cm3；
I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1 = 25×0.25×1+0.35×1 = 6.6 kN/m；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m；
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
其中：q=1.2×6.6+1.4×2.5= 11.42kN/m
最大弯矩M=0.1×11.42×0.252= 0.071 kN·m；
CJ∕T 378-2011 活动厕所面板最大应力计算值 σ= 71375/54000 = 1.322 N/mm2；
面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 1.322 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
其中q = 6.6kN/m
面板最大挠度计算值 v = 0.677×6.6×2504/(100×9500×48.6×104)=0.038 mm；
面板最大允许挠度 [V]=250/ 250=1 mm；
GB／T 20975.1-2018 铝及铝合金化学分析方法 第1部分：汞含量的测定.pdf面板的最大挠度计算值 0.038 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!
4.2.3模板支撑方木的计算