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清林路通道桥支架搭设施工组织设计简介：
清林路通道桥支架搭设施工组织设计是一个详细的施工规划，主要用于指导清林路通道桥的支架建造过程。以下是其简介：
1. 项目背景：首先，会对项目的基本情况进行介绍，如工程的位置、规模、桥梁类型、施工环境等。
2. 施工目标：明确支架搭设的目标，如保证桥梁结构的稳定，满足设计要求，以及施工的进度和质量目标。
3. 施工准备：包括人员配置、设备准备、材料采购、施工图纸审查、许可证申请等。
4. 设计方案：详细描述支架的结构设计，包括使用的材料、规格、搭设方法、支撑系统的设置等。
5. 施工流程：具体描述支架的搭设步骤，如基础处理、支架的安装、连接固定、安全检查等环节。
6. 施工进度计划：根据工程量和施工难度，制定详细的施工时间表，确保工程按期完成。
7. 质量控制：强调质量控制措施，包括施工质量标准、检验方法、验收程序等，以保证支架的稳固和桥梁的安全。
8. 安全管理：对施工过程中的安全风险进行评估，并制定相应的预防和应急措施，确保施工人员和周边环境的安全。
9. 环保与文明施工：阐述对施工过程中产生的噪音、尘埃等环境影响的控制措施，以及文明施工的具体要求。
10. 监理与验收：设定监理和验收程序，确保工程的合规性和完整性。
以上只是一个大致的框架，具体的内容会根据工程的实际情况和相关规定进行详细编写。
清林路通道桥支架搭设施工组织设计部分内容预览：
新浇混凝土及钢筋荷载设计值
q1: 1.2×(25+1.1)×0.95×0.6×0.9=16.067kN/m；
DB50T 1260-2022 页岩气与煤层气绿色矿山建设规范.pdfq2:1.2×0.35×0.6×0.9=0.227kN/m
施工人员及设备产生的荷载设计值
q3: 1.4×1×0.6×0.9=0.756kN/m；
q = q1 + q2 + q3=16.067+0.227+0.756=17.05kN/m；
面板的最大弯距：M = 0.1×17.05×3002= 153449.64N·mm；
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；
W=0.600×103×18.0002/6=32400.000 mm3；
面板截面的最大应力计算值: σ =4.736N/mm2 小于面板截面的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
q =（25.00+1.100)×0.950×0.600= 14.88N/mm；
面板的最大允许挠度值:[ν] =300/250 = 1.2mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×14.877×3004/(100×9500×2.92×105)=0.29mm；
面板的最大挠度计算值: ν=0.29mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] = 1.2mm，满足要求！
7.3、板底纵、横向支撑计算
（一）、板底横向支撑计算
本工程板底横向支撑采用木方 : 100×100mm。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和施工及设备荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1:=(25+1.1)×0.95×0.3=7.439kN/m；
(2)模板的自重荷载(kN/m)：
q2:=0.35×0.3=0.105kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值
P1:=1×0.3=0.3kN/m；
均布荷载设计值： q = 1.2×（7.439+0.105）+1.4×0.3=9.472kN/m；
计算挠度时，均布荷载标准值： q = 7.439+0.105 =7.544kN/m；
最大弯矩计算公式如下:
最大弯距：M =0.125×9.472×0.6002=0.426kN·m；
最大支座力：N =1.25×9.472×0.600=7.104kN；
按以下公式进行板底横向支撑抗弯强度验算：
b: 板底横向支撑截面宽度，h: 板底横向支撑截面厚度；
板底横向支撑的最大应力计算值 2.557 N/mm2 小于 板底横向支撑抗弯强度设计值 11N/mm2，满足要求！
截面抗剪强度必须满足：
其中最大剪力: V=0.625×9.472×0.600 = 3.552 kN；
板底横向支撑受剪应力计算值 T= 3×3.552×103/(2×100.000×100.000) = 0.533N/mm2；
板底横向支撑抗剪强度设计值 [fv] = 1.400 N/mm2；
板底横向支撑的受剪应力计算值 : T =0.533N/mm2 小于板底横向支撑抗剪强度设计值[fv] =1.4N/mm2，满足要求！
最大挠度考虑为静荷载最不利分配的挠度，计算公式如下:
板底横向支撑最大挠度计算值 ν= 0.521×7.544×6004 /(100×9.00×103×8333333)=0.068mm；
板底横向支撑的最大允许挠度 [ν]= 600.000/250=2.400 mm；
板底横向支撑的最大挠度计算值 : ν=0.068mm 小于板底横向支撑的最大允许挠度 [ν] =2.4mm，满足要求！
（二）、板底纵向支撑计算
本工程板底纵向支撑采用木方 : 100×100mm。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和施工及设备的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.抗弯强度及挠度验算：
板底纵向支撑，按集中荷载两跨连续梁计算（附计算简图）：
板底纵向支撑所受荷载 P=7.104 kN
板底纵向支撑计算简图
板底纵向支撑梁弯矩图(kN·m)
板底纵向支撑梁剪力图(kN)
板底纵向支撑梁变形图(mm)
最大弯矩：M= 0.800 kN·m
最大剪力：V= 4.886 kN
最大变形（挠度）：ν＝0.189 mm
按以下公式进行板底纵向支撑抗弯强度验算：
b: 板底纵向支撑截面宽度，h: 板底纵向支撑截面厚度；
板底纵向支撑的最大应力计算值 4.798 N/mm2 小于 板底纵向支撑抗弯强度设计值 11N/mm2，满足要求！
板底纵向支撑的最大挠度计算值 : ν=0.189mm 小于板底横向支撑的最大允许挠度 [ν] =2.4mm，满足要求！
截面抗剪强度必须满足:
板底纵向支撑受剪应力计算值 T = 3×4.886×103/(2×100.000×100.000) = 0.733 N/mm2；
板底纵向支撑抗剪强度设计值 [fv] = 1.400 N/mm2；
板底纵向支撑的受剪应力计算值 0.733 N/mm2 小于 板底纵向支撑抗剪强度设计值 1.4N/mm2，满足要求！
计算的脚手架搭设高度为H =6.0米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。
搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.20米，门架的高度 h0 = 1.90米，步距1.95米，跨距 l = 0.60米。
门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。门架立杆采用42.0×2.5mm钢管，立杆加强杆采用26.8×2.5mm钢管。
1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆
计算门架的几何尺寸图
门架静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架自重产生的轴向力(kN/m)
门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：
门架(MF1219) 1榀 0.224kN
交叉支撑 2副 2×0.040=0.080kN
水平架 5步4设 0.165×4/5=0.132kN
连接棒 2个 2×0.006=0.012kN
锁臂 2副 2×0.009=0.017kN
合计 0.465kN
经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.465 / 1.950 = 0.238kN/m
（2）加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)
剪刀撑采用48.0×3.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：
tg=(4×1.950)/(4×0.600)=3.250
2×0.038×(4×0.600)/cos/(4×1.950)=0.080kN/m
水平加固杆采用48.0×3.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为
0.038×(1×0.600)/(4×1.950)=0.003kN/m
每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m；
(1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m
每米高的附件重量为0.020kN/m；
每米高的栏杆重量为0.010kN/m；
经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.150kN/m
经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.388kN/m。
托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。
从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为
第1榀门架两端点力10.269kN，13.978kN
第2榀门架两端点力2.030kN，9.185kN
第3榀门架两端点力6.998kN，9.172kN
经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 24.247kN。
DB62T 4289-2021 易燃易爆场所防雷安全管理指南.pdf7.5、立杆的稳定性计算
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式
N = 1.2NGH + NQ
其中 NG —— 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.388kN/m；
NQ —— 托梁传递荷载DB13／T 5448.1-2021 工业取水定额 第1部分：火力发电.pdf，NQ = 24.247kN；
H —— 脚手架的搭设高度，H = 6.0m。