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软桥哨嘟嘟河大桥高墩施工方案简介：

软桥哨嘟嘟河大桥高墩施工方案通常会涉及到以下几个关键步骤和要素：

1. 项目概述：首先，明确大桥的地理位置、设计规模和功能，如桥面宽度、跨度、设计荷载等。软桥哨嘟嘟河大桥可能因其地理位置的特殊性（如河道、地形复杂等）而需要高墩设计。

2. 地质评估：对施工区域的地质条件进行详细评估，包括岩土性质、地下水位、地震活动等因素，以确保高墩的稳定性和安全性。

3. 设计：设计高墩结构，可能采用预应力混凝土、钢管混凝土等技术，以保证其在承受重力、风力以及地震荷载下的稳定性。设计时需要考虑施工的便捷性和经济性。

4. 施工方法：可能采用陆上施工平台、塔吊或浮吊等设备进行高墩的建造。对于软土地基，可能需要先进行地基加固处理。

5. 施工过程监控：在整个施工过程中，需要进行严格的质量和安全控制，包括混凝土浇筑、钢筋绑扎、模板安装等关键环节的监控。

6. 环境保护：由于高墩施工通常会涉及到大型机械和大量土石方，因此需要进行环境保护措施，如减少噪音、尘埃，保护水文环境等。

7. 施工进度和工期控制：制定详细的施工计划，确保工程按期完成，同时考虑到施工期间的天气、季节等因素的影响。

8. 风险管理和应急预案：对可能遇到的施工风险，如设备故障、天气变化、施工人员安全等，制定相应的管理策略和应急预案。

以上是一个大致的软桥哨嘟嘟河大桥高墩施工方案简介，具体方案会根据项目实际情况进行详细制定。

软桥哨嘟嘟河大桥高墩施工方案部分内容预览：

跳板通过跨中小横杆传至大横杆的自重标准值：P3=0. 3×1×1.5/2=0.225KN；

活荷载标准值：Q=3×1×1.5/2=2.25KN；

GB／T 37830-2019标准下载按1.2×恒载+1.4×活载进行荷载组合得传至扣件最大荷载的设计值：

R1=1.2×（0.0584+0.025+0.225）+1.4×2.25=3.52KN；

横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值：

小横杆的自重标准值：P1=0.0389×1.3/2=0.025KN；

脚手板传至小横杆的自重标准值：P2=0.35 ×1×1.5/2=0.263KN；

活荷载标准值：Q=3×1×1.5/2=2.25KN；

按1.2×恒载+1.4×活载进行荷载组合得传至扣件最大荷载的设计值：

R2=1.2×（0.025+ 0.225）+1.4×2.25=3.4KN；

4、 脚手架立杆荷载计算

作用于脚手架立杆的荷载包括通过大横杆和小横杆通过扣件传递的静荷载、活荷载组合值，立杆自重产生的静载，防护栏杆、防护网产生的荷载，斜道产生的荷载，风荷载。

上面已经计算出每层大横杆和小横杆传递至立杆的竖向荷载，整理得恒载和活载分别为：

恒载 P1恒=1.2×（0.0584+0.025+0.225+0.025+0.225）=0.67KN

活载 P1活=1.4×（2.25+2.25）=6.3KN

立杆自重产生的荷载计算

我项目部桥墩最高为38m，立杆计算高度取38m，组合系数为1.2；

立杆自重荷载为：P2=1.2×38×0.0389 KN/m;= 1.77KN

防护栏杆每层两根，材料按水平杆同材料计算，0.0389 KN/m，防护网0.01 KN/m2，由此计算出每层产生荷载：

P3=1.2×（0.0389×1.5×2+0.01×1.8）=0.162KN

斜道坡度1:1，取一跨计算，跨度1.5m，上升高度1.5m，斜道长2.1m，按30cm一道脚踏横梯计算，斜道宽度60cm。

斜杆及扶手钢管自重：p1=2.1×2×0.0389=0.163KN

脚踏横梯自重：p2=0.8/2×5×0.0389=0.078

P4=1.2×（p1 +p2）=0.289KN

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7Uz×Us ×Wo

Us——风荷载体型系数：取值为1.13；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.4×0.62×1.13=0.196 KN/m2；

综合得立杆最大轴向受力为：

不考虑风荷载Pmax=（0.67+0.162+0.289）×8+1.87+6.3=17.138KN

考虑风荷载 Pmax=（0.67+0.162+0.289）×8+1.87+0.85×6.3=16.193KN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

MW=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.196×1.5×1.8×1.8/10=0.113KN.m；

脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：N=17.138KN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度，由公式lo=k×μ×h（h=1.8）确定：lo=3.118m；

长细比λ=lo/i=196；

立杆的净截面面积：A=5.06cm2；

立杆的净截面模量（抵抗矩）：W=5.26 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2;

σ=17.138KN /(0.188×5.06 cm2)=180.15N/mm2;

立杆稳定性计算σ=180.15 N/mm2;小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求。

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N= 16.193KN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度，由公式lo=k×μ×h确定：lo=3.118m；

长细比：lo/i=196；

立杆的净截面面积：A=5.06cm2；

立杆的净截面模量（抵抗矩）：W=5.26cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2;

σ=16.193 KN /(0.188×5.06cm2)=170.22N/mm2;

立杆的稳定性计算σ=170.22 N/mm2;小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求。

6、脚手架搭设高度计算

经查表和脚手架荷载计算得到：

gk=0.1295 KN/m，φ=0.09，A=5.06cm2，f=205Nmm2

NG2K=2.99KN,NQK=6.3KN,MWK=0.113KN.m，W=5.26cm3

1、不组合风荷载[H]=52.09 m

2、组合风荷载[H]=52.65 m

脚手架搭设高度37米，小于[H]，满足要求。

3、脚手架安全系数：K=1+52.65/200=1.26

7、脚手架的地基承载力计算

地基承载力设计值：fg= fgk×kc=150kpa;

其中，地基承载力标准值：fgk=150kpa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=1；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值；N=17.138KN

基础底面面积：A=0.2×1.5=0.3m2。

立杆基础底面的平均压力：PK =N/A=57.13kpa；

PK=57.13≤fg=150kpa。

墩柱施工前应清理承台混凝土表面，调直承台预留的搭接钢筋，凿毛承台与墩身的接茬面。在承台顶面，准确测量并放出墩柱中心线和墩柱外轮廓线的准确位置，并标于承台上。并复测墩柱底标高，搭设双排脚手架，每1.8m铺一圈跳板作为作业平台，由于要在顶层施做钢筋、模板、浇注砼工作较多，顶层跳板与脚手架牢固连接，并做好安全防护。

钢筋绑扎：首先将箍筋套在承台顶预留伸出竖筋上，一部分按设计距离排开，加一部分预留待用，接着将墩柱竖筋与承台顶伸出竖筋焊接，接头上下相互错开50%，且 不小于1m，其搭接焊接长度单面焊不小于10d，双面焊不小于5d。测量控制竖筋的垂直度。根据施工图纸，准确在竖筋上标出箍筋位置的控制绑扎紧密，绑扎后的箍筋面应水平。箍筋绑扎时，在竖筋外侧绑扎一定数量（4个/m2）的小块水泥砂浆垫块，以保证浇筑砼时墩柱钢筋的保护层厚度。绑扎钢筋时注意预留泄水管位置，综合接地钢筋焊接按设计进行施作。由于浇注砼时要使用串筒，故在绑扎时钢筋要预留串筒空间，串筒采用2mm厚钢板卷制成，串筒上口直径为30cm，下口直径24cm，每节高1m，接长后距浇筑的混凝土面不超过2m。

图6：2m墩身模板正面构造图

图7：1m墩身模板正面构造图

3.4.2.1侧压力计算

混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即是新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：

=0.22×25×5.71×1.2×1×21/2

=25×5.44=136kN/ m2

取二者中的较小值，F=53.3kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：（根据相关规范，钢模板可取折减系数为0.85）

q=53.3×1.2×0.85+4×1.4=59.97kN/ m2

钢模板主要承受混凝土侧压力，侧压力取为F=60KN/m2，有效压头高度h=2.4m。（见下图）

图8：钢模板承受砼侧压力模型

3.4.2.2 模板受力计算

取安全系数1.5,Q235钢材的许用正应力[σ]＝156.7MPa;许用剪应力[τ]＝95MPa。

强度要求满足钢结构设计规范；

结构表面外露的模板，挠度为模板结构跨度的1/500；

钢模板面板的变形值<1 mm；

整个钢模板系统变形值<5.0mm；

1、面板：采用6mm热轧钢板

模板的面板被纵纵肋分成许多小方格，根据方格长宽尺寸比例Ly和Lx，可计算面板的内力

最大的正应力：由Ly和Lx的比值查手册得出跨中两方向的弯矩分别为

支座边上的弯矩分别为

,,,——内力计算系数，可从手册查得。

q——单位长度内（1mm）混凝土侧压力

，——面板小方格的两边边长。以上式中应取，中较小值。

钢材的泊松系数v＝0.3,对跨中弯矩进行修正得：

取模板中1小方格，＝400，＝500， /=0.8，查表得

＝－0.0722,＝－0.0570,＝0.0310,＝0.0124。从而：

板的支座处正应力为：

b——钢板单位宽度，取b＝1mm；

通过上述计算，可知面板满足强度要求。

——挠度计算系数，可从手册查得＝0.00208

——面板小方格的短边长

E——钢材的弹性模量项目施工节点优化手册.pdf，E=210000N/mm2

/=0.77/500=1/650<1/500

故：面板满足刚度要求。

纵肋支承在背杆上，可作为支承在背杆上的连续梁计算，其跨矩等于背杆的间距。背杆设置为每1m设置1层。

纵肋采用10＃槽钢（W=39.7cm3），间距400mm，支撑在后支架上

DBJ50-201-2014 焊接箍筋应用技术规程纵肋上的荷载为：F＝qh＝0.06×400＝24N/mm