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南海峰景湾住宅楼 (自编B1～B6）工程外脚手架施工方案简介：
南海峰景湾住宅楼 (自编B1～B6）工程外脚手架施工方案部分内容预览：
6.2.1.荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.038×1=0.038 kN；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×1×1.5/4=0.112 kN；
JB／T 13659-2019 矿用单驱动高压辊磨机.pdf活荷载标准值: Q= 2×1×1.5/4=0.75 kN；
荷载的设计值: P=(1.2×0.038+1.2×0.112+1.4×0.75)/2=0.616 kN；
大横杆计算简图
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。
均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007 kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.417×0.616×1.5= 0.385 kN.m；
M = M1max + M2max = 0.007+0.385=0.392 kN.m
最大应力计算值 σ = 0.392×106/5080=77.152 N/mm2；
大横杆的最大应力计算值 σ = 77.152 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；
均布荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：
Vmax= 0.677×0.038×15004 /(100×2.06×105×121900) = 0.052 mm；
集中荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：
P=（0.038+0.112+0.75）/2=0.45kN
V= 3.029×0.45×15003/ ( 100 ×2.06×105×121900 )= 1.834 mm；
最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+1.834=1.886 mm；
大横杆的最大挠度 1.886 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！
6.3扣件抗滑力的计算
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
小横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1×3/2=0.058 kN；
大横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.5=0.058 kN；
脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×1×1.5/2=0.225 kN；
活荷载标准值: Q = 2×1×1.5 /2 = 1.5 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.058+0.058+0.225)+1.4×1.5=2.508 kN；
R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
6.4脚手架立杆荷载计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248
NG1 = [0.1248+(1.00×3/2)×0.038/1.80]×30.00 = 4.704；
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3
NG2= 0.3×16×1.5×(1+0.1)/2 = 3.96 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15
NG3 = 0.15×16×1.5/2 = 1.8 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.5×30 = 0.225 kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 10.689 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 2×1×1.5×2/2 = 3 kN；
风荷载标准值按照以下公式计算
Wo = 0.5 kN/m2；
Uz= 1 ；
经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.5×1×1.13 = 0.395 kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×10.689+ 1.4×3= 17.027 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×10.689+ 0.85×1.4×3= 16.397 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.395×1.5×
1.82/10 = 0.229 kN.m；
6.5钢丝绳卸荷计算
钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。
在脚手架全高范围内卸荷2次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。
第1 次卸荷净高度为60m;
第2 次卸荷净高度为50m;
a1=arctg[5.000/(1.000+0.100)]=77.593度
a2=arctg[5.000/0.100]=88.854度
第1次卸荷处立杆轴向力为：
P1 = P2 = 1.5×17.027×10/30 =8.513 kN；
kx为不均匀系数，取1.5
各吊点位置处内力计算为(kN)：
T1 = P1/sina1 = 8.513/0.977 = 8.717 kN
T2 = P2/sina2 = 8.513/1.000 = 8.515 kN
G1 = P1/tana1 = 8.513/4.545 = 1.873 kN
G2 = P2/tana2 = 8.513/50.000 = 0.170 kN
其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。
卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为[Fg]= T1 =8.717 kN。
钢丝绳的容许拉力按照下式计算：
计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；
计算中[Fg]取 8.717kN，α=0.82，K=6，得到：
选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(2×8.717×6.000/0.820)0.5 = 11.3 mm。
吊环强度计算公式为：σ = N / A ≤ [f]
选择吊环的最小直径要为：d =（2×[Fg]/[f]/π）0.5 =（2×8.717×103/50/3.142）0.5 = 11 mm。
第1次卸荷钢丝绳最小直径为 11.3 mm，必须拉紧至 8.717 kN，吊环直径为 11 mm。
第2次卸荷钢丝绳最小直径为 8.0 mm，必须拉紧至 4.358 kN，吊环直径为 8 mm。
6.6立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值 ：N = 17.027×15/30 =8.513 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m；
长细比 Lo/i = 197 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.186 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 8513/(0.186×489)=93.601 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 93.601 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
GB／T 40928-2021 特里马滑雪板 固定器安装区 要求和试验方法.pdf
立杆的轴心压力设计值 ：N = 16.397×15/30 =8.198 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；
长细比: L0/i = 197 ；
DB62∕T 25-3120-2016 LSP板内嵌轻钢龙骨装配式墙体系统技术规程轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；