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大米车间高支模施工方案简介：

大米车间的高支模施工方案，通常是指在建造过程中，对于高度较大的模板支撑系统的设计和实施。高支模，全称高大模板支撑系统，主要应用于高层建筑、超高层建筑和大型工业厂房等结构复杂、荷载大、施工难度高的工程。

具体施工方案可能包括以下几个步骤：

1. 项目规划：首先，需要对大米车间的结构、尺寸和高度进行详细的测量和设计，确定高支模的具体位置、尺寸和数量。

2. 设计与计算：根据建筑结构和荷载情况，设计合理的模板支撑系统，包括立柱、横梁、斜撑等。同时，进行承载力计算，确保其安全稳定。

3. 材料准备：选择高强度、质量可靠的模板、支撑杆件和连接件，如钢模板、H型钢、角钢等。

4. 施工准备：根据设计图纸进行现场布置，包括模板安装、支撑体系搭设、安全防护措施设置等。

5. 施工过程：严格按照施工方案和安全规程进行操作，确保模板的垂直度、平整度，同时进行逐级验收。

6. 安全管理：设置专门的监控系统和应急预案，对高处作业人员进行安全培训，确保施工过程中的人身安全。

7. 后期维护：施工完成后，对高支模进行检查和维护，确保其在使用过程中的稳定性。

总的来说，大米车间的高支模施工方案注重结构的稳定性、施工的效率和工人的安全，是整个工程的重要环节。

大米车间高支模施工方案部分内容预览：

1.严禁从高空往下乱掉杂物，防止物体打击伤人。

2.防“六个口”：楼板预留口、电梯口、通道口、阳台口、井架口、梯口。除“五害”：高空坠落、物体打击、机械伤害、吊装伤害、塌方和倒塌，要做好安全防护措施。

3.要遵守操作规程和安全制度上海市污水截流工程施工组织设计，严禁酒后操作，运桥排栅的栏杆横竹一律不准坐人，不准在高空凌空边缘危险地方站立和操作。

4. 2m以上高处作业应有可靠立足点。要系好安全带，扣好保险钩。

5.模板拆除前应经拆模申请批准，拆除区域应设置警戒线，并派专人监护，拆模不得留下悬空模板。

6.作业面孔洞及临边应设明显警戒线，并设防护栏杆等。

（四）恶劣天气下的安全措施：

1.雨期施工的工作面不宜过大，应逐段分片、分期施工完成，重要的部位，应尽量在雨期前完成，同时做好防雨材料、雨具的准备。

2.根据工程进度计划安排，掌握好气象情况变化，以便合理安排、组织施工，减少不必要的投入。

3.做好安全防护，检查供电网络、防漏电、触电，做好外脚手架防滑、加固工作。

4.组织施工人员学习雨期施工安全、技术操作规定，做到心中有数、责任分明，防范于未然。

5.凡遇恶劣天气、大雾、暴雨等，应停止吊装及高空作业，吊钩应提升至顶部，大风雨过后要检查外排栅架，钢井架和塔吊等，认定设备完好后才能继续施工。

1、做好施工现场的清洁环保工作，废模板、木枋和废弃物及时回收处理。

2、规范施工，模板、木枋、支架等按规定地方堆放整齐。

3、施工中用过的废铁钉及拆除模板拔下的铁钉要收集存放在带盖的铁桶内并定期处理。

4、施工中严禁从上向下倾倒废板材料或木屑。工地严禁燃烧废材木屑。

5、严格控制夜间施工时间，不得超过当地政府部门规定的夜间施工时间，防止噪音扰民。

十一、模板支撑体系坍塌应急救援措施

出现事故时，在现场的任何人员都必须立即向项目经理报告。报告的内容包括事故的地点、事故的程度、事故可能发展的趋势、伤亡的情况等，组织现场人员立即疏散、进行现场警戒、观察事故发展的动态并随时将现场的信息汇报给项目经理。

项目经理现场全程组织指挥事故救援工作；安全员现场指挥人员从事故现场疏散；施工员现场组织抢救伤员；有救援任务的人员在现场待令进行有关救援工作。

事故发生后，立即在事故现场外围设置安全警戒区，立即组织安全警戒区内所有人员撤离，并立即清点人数，以确认是否有人员被困在是故现场。

当模板支架为局部坍塌，坍塌面积不大时，在经确认入内进行加固处理施工无危险的情况下，施工员、安全员带领抢险小组对模板支撑系统进行加固，以防止模板的坍塌及险情进一步发展。

对事故中的伤员，要迅速组织现场急救，随后就近送医院救治。

报警中心 110 火警 119

急救中心 120 交通事故急救 122

组员：钟杏根、范留金、蒋荣业、府建冬、张小敏、陆亚伟

十三、模板支架体系的施工平、立、剖面及节点详图。

平、立、剖面及节点详图见后附图。

十四、附高支模板体系施工设计计算书

大米车间成品库支模体系验算

本区施工验算取最大梁截面和最大板厚进行施工设计计算，本区以250㎜×1000㎜梁（最大截面）、250㎜×600㎜梁，板厚120㎜（最大板厚）进行高支模施工验算。

高支模板支撑体系其钢管架立杆均立在已浇筑好的钢筋混凝土楼面上，下层模板支撑体系待上层钢筋砼浇筑完成后，方可进行下层模板拆除。不需进行立杆基础验算。

柱模板（设置对拉螺栓）计算书

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1.2×1.15×1.51/2，24×1.5]＝min[35.7，36]＝35.7kN/m2

承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×35.7+1.4×2，1.35×35.7+1.4×0.7×2]＝0.9max[45.64，50.16]＝0.9×50.16＝45.14kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝35.7 kN/m2

最不利受力状态如下图，按二等跨连续梁验算

静载线荷载q1＝1.35bG4k＝1.35×0.5×35.7＝24.1kN/m

活载线荷载q2＝1.4×0.7bQ3k＝1.4×0.7×0.5×2＝0.98kN/m

σ＝Mmax/W＝0.2×106/(1/6×500×152)＝10.45N/mm2≤[f]＝15N/mm2

作用线荷载q＝bS正＝0.5×35.7＝17.85kN/m

ν＝0.521ql4/(100EI)＝0.52×17.85×2504/(100×6000×(1/12×500×153))＝0.43mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm

小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.25×45.14＝11.28 kN/m

小梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.51kN·m

σ＝Mmax/W＝0.51×106/54×103＝9.4N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.25×35.7＝8.92 kN/m

面板变形图(mm)

ν＝1.26mm≤[ν]＝1.5mm

（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）

1、柱箍强度验算

长边柱箍计算简图

长边柱箍弯矩图(kN·m)

长边柱箍剪力图(kN)

M1＝0.68kN·m，N1＝2.94kN

短边柱箍计算简图

短边柱箍弯矩图(kN·m)

短边柱箍剪力图(kN)

M2＝0.68kN·m，N2＝2.94kN

M/Wn＝0.68×106/(4.49×103)＝151.09N/mm2≤[f]＝205N/mm2

2、柱箍挠度验算

长边柱箍计算简图

长边柱箍变形图(mm)

短边柱箍计算简图

短边柱箍变形图(mm)

ν1＝1.12mm≤[ν]＝l/400＝1.78mm

ν2＝1.12mm≤[ν]＝l/400＝1.78mm

N＝2.94×2=5.88kN≤Ntb＝12.9kN

N＝2.94×2=5.88kN≤26kN

梁模板（扣件式）计算书

设计简图如下：

取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×1＝32.87kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝31.1kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m

q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1]×1＝25.6kN/m

Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×32.87×0.122＝0.06kN·m

σ＝Mmax/W＝0.06×106/37500＝1.71N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×25.6×1254/(100×6000×281250)＝0.019mm≤[ν]＝l/400＝125/400＝0.31mm

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×31.1×0.12+0.437×1.76×0.12＝1.55kN

R2=1.25q1l=1.25×32.87×0.12＝5.14kN

《碳纤维片材加固混凝土结构技术规程》CECS146：2003.pdf 标准值(正常使用极限状态)

R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×25.6×0.12＝1.2kN

R2'=1.25q2l=1.25×25.6×0.12＝4kN

为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×5.17×0.92，0.5×5.17×0.22]＝0.45kN·m

T∕CBDA-1-2016 环氧磨石地坪装饰装修技术规程 σ＝Mmax/W＝0.45×106/54000＝8.29N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×5.17×0.9，5.17×0.2]＝2.822kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.822×1000/(2×40×90)＝1.18N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2