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0598 重庆某大学高层教学楼脚手架施工方案简介：

对于0598重庆某大学高层教学楼的脚手架施工方案，通常会包含以下几个关键步骤和要点：

1. 项目概述：首先，会介绍项目的基本情况，包括教学楼的层数、总高度、面积、施工地点以及施工周期等。

2. 设计依据：根据国家和地方的建筑法规、施工规范（如《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011等），以及该楼的建筑设计图纸进行脚手架设计。

3. 脚手架类型选择：可能选择的脚手架类型包括模板支撑脚手架、外挂脚手架、爬升式脚手架等，根据工程需求和安全性进行选择。

4. 脚手架材料：介绍使用的钢管、扣件、安全网等材料的品牌、规格、质量要求。

5. 搭设方案：详细描述脚手架的搭设步骤，包括基础处理、立杆安装、横杆设置、斜杆加固、剪刀撑设置、连墙件安装等，并确保满足稳定性、刚度和强度要求。

6. 安全防护措施：强调施工人员的安全防护，包括佩戴安全帽、安全带，定期进行脚手架的安全检查，以及设置警示标识等。

7. 进度计划：根据施工进度和工程量，制定脚手架的搭建和拆除计划，以确保工程的顺利进行。

8. 验收标准：明确脚手架搭设完毕后的验收标准，包括垂直度、水平度、稳定性、承载力等。

9. 应急措施：设计应对恶劣天气、意外事件等的应急处理方案。

以上内容只是大致框架，具体施工方案会因项目实际情况和建筑要求有所不同，需要由专业的建筑工程师或施工团队制定。

0598 重庆某大学高层教学楼脚手架施工方案部分内容预览：

架体内的水平斜杆：共三处，每处四根

三处护拦：每处四根HJ 1148-2020 伴生放射性矿开发利用项目竣工辐射环境保护验收监测报告的格式与内容.pdf，长度按计

采用钢管的构件总长为：

采用方钢 为架体结构边柱，长共两根：

所用方钢 的总重为：G□.=185kg

架体结构的自重为： ＝2510kg (对架体考虑的构造系数)

板宽0.9m，长8m，厚0.04m，四步脚手板为800kg/m3的木材

脚手板的总重量为：GP=930kg

安全网：安全网的总重量为：G=130kg

固定支座总重量为：G=130kg

永久荷载总计：3700kg

模板的重量：G=800kg

脚手板上的活荷载设计值：

正常使用时设计为6kN/m2

架体升降状态时设计值为50kg/m2

风荷载：根据《建筑结构荷载规范》（GB50009）：W=0.35KN/m2

脚手板的容重为800kg/m3；板上活荷载设计值为6KN/m2；q=3.15kN/m

按跨度为1的三跨连续梁进行计算并考虑最不利的活荷载位置

w=240000mm3

σ=1.313N/mm2

挠度计算：V/1=1/1900<[ V/1]＝1/150 ，挠度甚小！

大横杆按跨度为 2，跨中承受一个集中力P的三跨连续梁进行计算，并考虑活荷载的最不利位置。

P=1.58KN(计算值)

Pn=1.15KN(标准值)

σ=M/W=132.5N/mm2

安全系数：K=2.3>1.5

V/1=1/338<[ V/1]＝1/150 ，符合要求。

爬架的构件中有薄壁型钢构件，故设计方法及设计强度等级分别按各自的规范的规定采用。

在容许应力的设计中，“安全系数”是钢材的屈服强度与按标准荷载算得的应力的比值。本计算取平均荷载系数n=1.3，则安全系数的折算公式为：

K(安全系数)=Nfy/σ

大横杆在风荷载的作用下从整体上看，也产生内力，近似地认为相同高度的两根大横杆或脚手板等的共同工作下，如同平行弦桁架的上、下弦杆。如忽略杆身承受的局部弯矩，可算出大横杆在风荷载作用下产生的轴向力（迎风者受压，被风者受拉），但在大风天高空不能施工，因此脚手板上的活荷载取50kg/m2。

轴向力NW=5.78KN

弯矩MP=0.223KN.m

σ=74.4N/mm2

安全系数K=4.1>2，符合安全要求！

架体(脚手架部分)的计算：

架体(脚手架部分)的垂直荷载：

永久荷载标准值：ΣGΦ+Gp+Gn=29.86KN

可变荷载标准值：按200kg/m2计算，考虑三层脚手板有荷载PO=43.2KN

设计荷载P=32.1KN.

剪刀撑的倾角：a=28.44°；sina=0.4673

每根剪刀撑的内力：N1=34.35KN

σ=70.3N/m2

安全系数:K=4.35>1.5(安全)

正常使用状态下内力分析：

可变荷载标准值：PO=43.2KN

轴心力设计值为：N=51.7KN

风荷载(Wk=0.35KN/m2) ：qw=1.67KN

计算简图

为保证本爬架在使用时有足够的安全度，同时也考虑到边柱与支座连接的螺栓的滑动的可能性，偏于安全地认为爬架与支座连接的两个支座一个为滑动铰接连接，另一个为固定铰接连接，则边柱的计算简图如1图所示。

内力分析：Σy=0 VA=N=51.7KN

ΣMA=0 HB=47.04KN(B支座受压)

ΣMB=0 HA=25.33KN(A支座受拉)

永久荷载标准值：35.7KN

活荷载标准值：P0=7.2KN

被吊装的模板重：PP=8KN

边柱承受的轴心力设计值：Nˊ=30.5KN

边柱顶端承受的偏心弯矩：MC=10.2KN.m

风荷载：

VA= Nˊ=30.5KN

HB=17.48KN (B支座受拉)

HA=10.98KN (A支座受拉)

{X1=0，HA=0；X1=3，HB下=12.48KN}

比较上述两种状态，正常使用状态下弯矩及剪力最大，故以它作为边柱承载能力的根据。

架体结构边柱承载能力的计算：

边柱的几何尺寸及几何参数:

i1=2.45cm, i1=i1Y4.04cm, i2=i2Y=2.29cm

IX=47.481cm2 iX=42.93cm2

W1X=1378.3cm3 W2X=769.5cm3

M=83.5KN N=51.7KN

σ=85.2N/mm2

安全系数K=3.59>2.0，符合安全要求。

验算边柱单肢的承载能力

M=83.5KNm, N=51.7KN

将M及N分别到边柱的两个肢上:

验算槽钢肢： σ=91.5N/mm2

安全系数K=3.34>2，符合安全要求。

无风受压时：σ=29.5N/mm2

安全系数K=10>2，符合安全要求。

有风受拉时：σ=107.5N/mm2

安全系数K=2.84>2，符合安全要求。

a=50.17° L=1421mm

边柱剪力V=HB下=30.34KN，σ=148N/mm2

安全系数k=2.06>2，符合安全要求。

偏于安全地认为全部垂直荷载由爬架的固定支座承受，同时还承受风荷载产生的拉力。固定支座的计算简图如图3所示，由于A、D处有同等的螺栓与墙体连接，可以认为A、D两处平均分担荷载。

ΣY=0，VA=VD=28.9KN

ΣMA=0，HD=116.9KN（D处支座受拉）

ΣMD=0，HA=91.5KN（A处支座受压）

NBF=0 NBD=74.55KN（拉杆）

支座杆件承载能力计算：

下弦杆AC：σ=116.5N/mm2

安全系数K=2.62>2，符合安全要求。

下弦杆BC：为拉杆，与NAB相比，足够安全，不进行计算。

上弦杆DF：为轴心受拉杆，σ=66N/mm2

安全系数K=4.6>1.5，符合安全要求。

斜杆BF：σ=88.1N/mm2

安全系数K=3.47>2，符合安全要求。

斜杆BD：σ=152.5N/mm2

安全系数K=2.0>1.5，符合安全要求。

竖杆AD：σ=20N/mm2

安全系数K=15>12，符合安全要求。

竖杆BE：NBE=0为零杆。

穿墙螺栓的最大拉力的计算如图左侧的三角形图形所示：

根据该图的以下关系式：

N1=h1.M/Σh12=70.04KN

穿墙螺栓承受的剪力的计算：

总剪力为V=57.5KN

每个螺栓承受的剪力Nv=19.2KN

穿墙螺栓承载能力的计算：

NV=19.2KN<65.88KN，符合安全要求。

K=2.24>2，符合安全要求。

JJF(黔) 53-2021 矿用激光甲烷传感器校准规范.pdf工程特点分析及方案选择

本工程须用到挑架的地方有：

M轴处屋顶挑沿和裙楼出地面采用1.5m挑架作外脚手架，以便基础回填土；

裙楼⑩轴~⑿轴间+23.500处屋顶挑板，高度较小；

裙楼出±0.000后，搭挑架继续主体施工，同时为回填土创造条件，此架挑出距离小，能逐层设挑架卸荷，但工作面大；

M轴＋27.100处挑出水平距离为2.80m；

屋顶挑沿M轴和G轴之外、⑾轴与⑿轴之间挑出的水平距离最远点约4米，距±0.000在100m以上，是该高度所有挑点中最不利点。

综合评价上述各处的悬挑特点，第5条的难度和安全系数要求都是最高的防雷接地隐蔽工程施工方案范例，所以在方案的设计和选用过程中，以此点为设计对象。

我们有两个方案，可以做个比较。