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综合大楼（宾馆）工程脚手架施工方案简介：

综合大楼（宾馆）工程脚手架施工方案是针对大型建筑项目，如宾馆等综合大楼的施工需求制定的一种临时结构设计方案。它主要目的是为施工人员提供安全、稳定的工作平台，支撑和保护建筑结构的施工过程。

1. 工程背景：脚手架施工方案首先需要根据工程的规模、结构复杂性、高度以及施工环境等因素进行设计。对于宾馆这样的综合大楼，可能涉及多层建筑、复杂结构和大型装饰工程，因此脚手架需要具有高度可调、稳定性和承载力强的特点。

2. 设计方案：方案通常包括脚手架的类型选择（如钢管脚手架、盘扣脚手架、碗扣脚手架等）、结构设计、搭设位置和方式、支撑系统（包括立杆、横杆、斜杆等）、连墙件设置、防倾覆和防坠落措施等。同时，还要考虑到施工顺序、施工进度和安全防护措施。

3. 施工流程：脚手架施工包括搭设前的准备工作、脚手架的逐层搭设、检查验收、使用过程中的维护与更新，以及拆卸后的清理工作。每个环节都需要严格遵守规程，确保施工安全。

4. 安全管理：脚手架施工方案中包含详细的安全生产措施，如定期检查脚手架的稳定性，设置明显的安全警示标识，提供必要的个人防护装备，以及应急救援预案等。

5. 合规性与验收：方案需要符合国家和行业的相关标准和规范，施工完成后，需经过相关部门的验收，确保脚手架的稳定性和安全性。

总的来说，综合大楼（宾馆）工程脚手架施工方案是一个系统性强，涉及多个环节的工程，旨在提供一个高效、安全的施工环境。

综合大楼（宾馆）工程脚手架施工方案部分内容预览：

横杆的自重标准值 P1=0.038×1.05=0.040kN

脚手板的荷载标准值 P2=0.35×1.05×1.50/2=0.276kN

GB／T 38676-2020 信息技术 大数据 存储与处理系统功能测试要求.pdf活荷载标准值 Q=3.00×1.05×1.50/2=2.363kN

荷载的计算值 R=1.2×0.040+1.2×0.276+1.4×2.363=3.687kN＜Rc=8.0 kN。

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

5、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.125

NG1 = 0.125×26.00=3.25kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35

NG2 = 0.35×3×1.50×（1.05+0.3）/2=1.063kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.15

NG3 = 0.15×1.5×3/2=0.338kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)：0.005

NG4 = 0.005×1.50×26.00=0.195kN

经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.846kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ =3.00×1.50×1.05×/2=2.36kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 W0——基本风压，本地区为0.3kN/m2

Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》的规定采用：Uz = 1.67

Us——风荷载体型系数：Us = 0.6

经计算得到，风荷载标准值：Wk = 0.7×0.30×1.67×0.6=0.211kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 1.4NQ

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW = 0.85×1.4Wklah2/10

其中 Wk——风荷载基本风压值(kN/m2)；

la——立杆的纵距(m)；

h——立杆的步距(m)。

6、立杆的稳定性计算:

1、不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中 N ── 立杆的轴心压力设计值，N=1.2NG +1.4NQ =9.119kN；

── 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.185；

i ── 计算立杆的截面回转半径，i=1.578cm；

l0 ── 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.119m；

k ── 计算长度附加系数，取1.155；

u ── 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.5；

A ── 立杆净截面面积，A=4.893cm2；

W ── 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；

── 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =100.7N/mm2

[f] ── 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 ＜[f],满足要求!

2、考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中 N——立杆的轴心压力设计值(kN)；N=1.2NG + 0.85×1.4NQ＝8.624

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i 的结果查表得到 0.185；

i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.578

l0——计算长度(m),由公式l0 = kuh 确定；l0 = 3.119

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.5

A——立杆净截面面积(cm2)；A = 4.893

W——立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)；W=5.080

MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩(kN.m)；MW = 0.122

——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到 =95.27

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205N/mm2；

立杆的稳定性计算< [f],满足要求!

7、最大搭设高度的计算:

不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中 NG2K ── 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=NG2+NG3+NG4=1.596kN；

NQK ── 活荷载标准值，NQK= 3.00×1.50×1.05/2＝2.36kN；

gk ── 每米立杆承受的结构自重标准值，gk= 0.125kN/m；

经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 88.9米。

脚手架搭设高度Hs等于或大于24米，按照下式调整且不超过50米：

[H]取81.6m和50m中较小值，得脚手架搭设高度限值[H] = 50m

因此不考虑风荷载时，[H] = 50m，满足要求。

考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中 NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力(kN)；NG2K = 1.596

NQ——活荷载标准值(kN)；NQ = 2.36

gk——每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；gk = 0.125

Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩(kN.m)；

Mwk = Wklah2/10=0.103

=77.7×103mm=77.7m。

脚手架搭设高度Hs等于或大于24米，按照下式调整且不超过50米：

[H] =77.7/(1+0.001×77.7)=72.1m。

[H]取72.1m和50m中较小值，得脚手架搭设高度限值[H] =50m

1、连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl = Nlw + No

其中 Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw = 1.4 ×Wk×Aw

Wk——风荷载基本风压值，Wk = 0.211kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积

Aw = 3.6×5.4=16.2m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No= 5.000

经计算得到Nlw = 4.79kN，连墙件轴向力计算值Nl =9.79kN

连墙件轴向力设计值Nf =A[f]

其中——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i=35/1.578的结果查表得到=0.941

A = 4.893cm2；[f] = 205N/mm2。

经过计算得到Nf = 94.388kN

Nf>N1，连墙件的设计计算满足要求!

2、连墙件采用扣件与墙体连接。

单扣件的抗滑力8.0kN＜Nl =9.79kN，不满足要求!

连墙件采用双扣件与墙体连接，其抗滑承载力12.0 kN＞Nl =9.79kN，满足要求。

9、立杆的地基承载力计算：

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

P ≤fg

P=N/A =24.5 KN

其中 P——立杆基础底面的平均压力(KN/m2)

N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=1.2NG1+0.85×1.4NQ =7.352

（NG1按群楼外架高度即18.0m计算，NG1=3.786 KN，NQ=2.36 KN）

A——基础底面面积(m2)；A=0.2×1.5=0.30

地基承载力设计值应按下式计算：

fg = kc ×fgk=48.0

其中fg——地基承载力设计值(KN/m2)

kc——脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40

fgk——地基承载力标准值(KN/m2)；fgk =120

P=24.5＜fg=48.0，地基承载力的计算满足要求。

10、立杆的屋面承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

P ≤F

P=N/A =2.04KN

其中 P——立杆基础底面的平均压力(KN/m2)

N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=1.2NG+0.85×1.4NQ =9.184

GB50324-2014 冻土工程地质勘察规范.pdf（NG =4.846 kN）

A——基础底面面积(m2)；A=3.0×1.5=4.5

楼面承载力设计值应按下式计算：

F= kc ×fc=3.0

其中F——楼面承载力设计值(KN/m2)

Q／SY 06348-2019 水下不分散混凝土施工技术规范.pdf kc——脚手架楼面承载力调整系数；kc =1.0