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悬挑脚手架安全专项施工方案简介：
悬挑脚手架安全专项施工方案，主要是指针对在建筑物或者其他结构物上设置的，通过悬挑方式提供临时工作平台的脚手架施工设计和操作流程的详细计划。这种脚手架主要是用于高层建筑、桥梁、隧道等工程的施工，由于其施工特殊性，存在一定的安全风险，因此需要制定专门的安全施工方案。
专项施工方案的内容主要包括以下几个方面：
1. 施工前的准备工作：包括脚手架的选型、设计、材料准备、施工人员培训等，确保所有参与人员对施工过程有清晰的认识。
2. 施工过程中的操作规程：详细说明脚手架的搭设、固定、使用和拆除等步骤，以及在各阶段的安全注意事项。
3. 安全防护措施：如设置防护栏杆、安全网、防坠落装置等，防止工人在高处作业时发生坠落事故。
4. 应急救援预案：对于可能出现的突发情况，如脚手架断裂、工人坠落等，预先设定明确的救援措施和流程。
5. 监测与检查：定期对脚手架进行检查和监测，确保其稳定性和安全性。
6. 事故预防与处理：明确事故的预防措施，以及发生事故后的处理流程。
制定和执行这种专项施工方案，是确保悬挑脚手架施工安全的重要环节，可以有效降低施工风险，保障工人的生命安全和工程的质量。
悬挑脚手架安全专项施工方案部分内容预览：
(3) 现场事故应急处理
施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。
火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员T／CCAS013.4-2020 水泥企业润滑管理 第4部分：水泥企业液压油的使用规范.pdf，配合消防人员扑灭大火。
触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。
高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。
其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。
项目经理:江五头 手机：13901587313
项目负责人：施佰飞 手机：13770525278
安全员：黄锁头 手机：13776985973
技术负责人：王照生 手机：15951863965
医院救护中心：120 匪警：110 火警：119
一、专职安全生产管理人员
江五头（项目经理）——组长，负责协调指挥工作；
陈国兵（施工员）——组员，负责现场施工指挥，技术交底；
黄锁头（安全员）——组员，负责现场安全检查工作；
邢加庆（架子工班长）——组员，负责现场具体施工
第七节、计算书及相关图纸
型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书
承载能力极限状态
q=1.2×(0.033+Gkjb×la/(n+1))+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.5/(2+1))+1.4×2×1.5/(2+1)=1.65kN/m
正常使用极限状态
q'=(0.033+Gkjb×la/(n+1))+Gk×la/(n+1)=(0.033+0.35×1.5/(2+1))+2×1.5/(2+1)=1.21kN/m
计算简图如下：
Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[1.65×0.852/8，1.65×0.152/2]=0.15kN·m
σ=Mmax/W=0.15×106/4490=33.19N/mm2≤[f]=205N/mm2
νmax=max[5q'lb4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×1.21×8504/(384×206000×107800)，1.21×1504/(8×206000×107800)]=0.37mm
νmax＝0.37mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[850/150，10]＝5.67mm
承载能力极限状态
Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.65×(0.85+0.15)2/(2×0.85)=0.97kN
正常使用极限状态
Rmax'=q'(lb+a1)2/(2lb)=1.21×(0.85+0.15)2/(2×0.85)=0.71kN
承载能力极限状态
由上节可知F1=Rmax=0.97kN
q=1.2×0.033=0.04kN/m
正常使用极限状态
由上节可知F1'=Rmax'=0.71kN
q'=0.033kN/m
计算简图如下：
弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.4×106/4490=87.98N/mm2≤[f]=205N/mm2
计算简图如下：
变形图(mm)
νmax＝2.095mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm
承载能力极限状态
Rmax=2.26kN
五、扣件抗滑承载力验算
扣件抗滑承载力验算：
横向水平杆：Rmax=0.97kN≤Rc=0.9×8=7.2kN
纵向水平杆：Rmax=2.26kN≤Rc=0.9×8=7.2kN
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.033/h)×H=(0.12+(0.85+0.15)×2/2×0.033/1.8)×14=1.94kN
单内立杆：NG1k=1.94kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/1/2=(14/1.8+1)×1.5×(0.85+0.15)×0.35×1/1/2=2.3kN
单内立杆：NG2k1=2.3kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/1=(14/1.8+1)×1.5×0.17×1/1=2.24kN
4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×14=0.21kN
构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.3+2.24+0.21=4.75kN
单内立杆：NG2k=NG2k1=2.3kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(njj×Gkjj)/2=1.5×(0.85+0.15)×(1×2)/2=1.5kN
内立杆：NQ1k=1.5kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(1.94+4.75)+ 0.9×1.4×1.5=9.92kN
单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(1.94+2.3)+ 0.9×1.4×1.5=6.98kN
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m
长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m
长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13
查《规范》表A得，φ=0.188
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(1.94+4.75)+1.4×1.5=10.13kN
σ=N/(φA)=10129.8/(0.188×424)=127.08N/mm2≤[f]=205N/mm2
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(1.94+4.75)+0.9×1.4×1.5=9.92kN
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.29×1.5×1.82/10=0.18kN·m
σ=N/(φA)+ Mw/W=9919.8/(0.188×424)+177803.62/4490=164.05N/mm2≤[f]=205N/mm2
Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×0.35×2×1.8×2×1.5=5.35kN
长细比λ=l0/i=600/15.8=37.97，查《规范》表A.0.6得，φ=0.9
(Nlw+N0)/(φAc)=(5.35+3)×103/(0.9×489)=18.91N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2
扣件抗滑承载力验算：
Nlw+N0=5.35+3=8.35kN≤0.9×12=10.8kN
q=1.2×gk=1.2×0.241=0.29kN/m
第1排：F1=F1/nz=10.13/1=10.13kN
第2排：F2=F2/nz=10.13/1=10.13kN
弯矩图(kN·m)
σmax=Mmax/W=14.92×106/185000=80.62N/mm2≤[f]=215N/mm2
《标志用公共信息图形符号 第2部分：旅游休闲符号 GB/T10001．2-2006》 剪力图(kN)
τmax=20.18N/mm2≤[τ]=125N/mm2
变形图(mm)
νmax=4.77mm≤[ν]=2×lx/250=2×1250/250=10mm
GB／T 38590-2020 森林资源连续清查技术规程 4、支座反力计算
四、悬挑主梁整体稳定性验算
主梁轴向力：N =[0]/nz=[0]/1=0kN