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内江市城西工业园污水处理厂工程框架结构超高支模专项施工方案简介：
内江市城西工业园污水处理厂工程的超高支模专项施工方案，主要是针对工程中需要进行的高大模板支撑系统的施工设计和安全管理措施。这个方案的主要内容可能包括以下几个部分：
1. 工程概述：介绍污水处理厂的地理位置、工程规模、结构类型（框架结构）以及模板系统在工程中的重要性。
2. 施工目标：明确超高模板的尺寸、层数和承载要求，目的是保证结构的稳定性和安全性。
3. 设计方案：详细描述模板的结构设计，如选用的支撑系统类型（如碗扣式、爬升式等），模板的连接方式，以及支撑体系的布置和间距。
4. 安全措施：包括对模板的加固措施，如设置防倾覆、防滑移的安全装置；对作业人员的培训和安全操作规程；对恶劣天气和特殊环境的应对措施等。
5. 施工流程：明确模板安装、拆除、检查和维护的步骤，以及质量控制点。
6. 应急预案：针对可能发生的高处坠落、模板垮塌等安全事故，制定相应的应急救援和处理措施。
7. 监测与验收：强调施工过程中的监测和验收制度，确保模板系统的稳定性和安全性。
总的来说，这个专项施工方案是为确保污水处理厂工程的框架结构施工过程中的安全和质量而制定的，是施工过程中必须遵循的重要文件。
内江市城西工业园污水处理厂工程框架结构超高支模专项施工方案部分内容预览：
立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；
模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；
【冀】J20J229：农村住宅标准设计 冀东分册.pdf施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；
木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；
面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；
梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；
次楞间距(mm)：350 ，主楞竖向根数：3；
主楞间距为：100mm，220mm，210mm；
穿梁螺栓水平间距(mm)：500；
穿梁螺栓直径(mm)：M12；
主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5；
次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；
二、梁模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
面板计算简图(单位：mm)
跨中弯矩计算公式如下:
按以下公式计算面板跨中弯矩：
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×1×18×0.9=19.44kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×1×2×0.9=2.52kN/m；
q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m；
计算跨度(内楞间距): l = 350mm；
面板的最大弯距 M= 0.125×21.96×3502 = 3.36×105N·mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 3.36×105 / 7.35×104=4.575N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =4.575N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
面板的最大挠度计算值: ν= 5×21.96×3504/(384×9500×4.86×105) = 0.929 mm；
面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =350/250 = 1.4mm；
面板的最大挠度计算值 ν=0.929mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=1.4mm，满足要求！
四、梁侧模板内外楞的计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5×102×2/6 = 128cm3；
I = ×8103×2/12 = 512cm4；
内楞计算简图
强度验算计算公式如下:
按以下公式计算内楞跨中弯矩：
其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×1=21.96kN/m；
内楞计算跨度(外楞间距): l = 177mm；
内楞的最大弯距: M=0.101×21.96×176.672= 6.92×104N·mm；
最大支座力:R=1.1×21.96×0.177=8.455 kN；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 6.92×104/1.28×105 = 0.541 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值 σ = 0.541 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
（2）.内楞的挠度验算
内楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×21.96×5004/(100×10000×5.12×106) = 0.181 mm；
内楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/250=2mm；
内楞的最大挠度计算值 ν=0.181mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ν]=2mm，满足要求！
外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力8.455kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面类型为圆钢管48×3.5；
外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；
外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4；
（1）.外楞抗弯强度验算
根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F×a=1.729 kN·m；
其中，F=1/4×q×h=4.941，h为梁高为0.9m，a为次楞间距为350mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 1.73×106/1.02×104 = 170.212 N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
外楞的受弯应力计算值 σ =170.212N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
（2）.外楞的挠度验算
外楞的最大挠度计算值:
ν=1.615×4941.000×500.003/(100×206000.000×243800.000)=0.199mm；
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.199 mm
外楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/400=1.25mm；
外楞的最大挠度计算值 ν=0.199mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ν]=1.25mm，满足要求！
穿梁螺栓的直径: 12 mm；
穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；
穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2×18+1.4×2)×0.5×0.225 =2.745 kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.745kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 300×18×18/6 = 1.62×104mm3；
I = 300×18×18×18/12 = 1.46×105mm4；
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.35×0.80×0.90=6.426kN/m；
q2:1.2×0.35×0.35×0.80=0.117kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3: 1.4×2.00×0.35×0.80=0.784kN/m；
q = q1 + q2 + q3=7.44+0.11+0.76=7.327kN/m；
跨中弯矩计算公式如下:
《公路养护工程质量检验评定标准第一册土建工程》（JTG5220-2020）.pdfMmax = 0.10×7.327×0.32=0.065kN·m；
σ =0.065×106/1.62×104=4.012N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =4.012 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
q =（(24.0+1.50)×0.900+0.35）×0.30= 6.99KN/m；
面板的最大允许挠度值:[ν] =300.00/250 = 1.200mm；