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北环路立交工程满堂支架施工方案计算书简介：

北环路立交工程满堂支架施工方案计算书是一份详细的工程设计方案，主要用于北环路立交桥建设中的满堂支架施工部分。这份计算书主要包括以下几个部分：

1. 工程概述：首先会介绍北环路立交工程的基本情况，如地理位置、工程规模、设计要求等。

2. 支架设计：对满堂支架的结构形式（如箱型、H型、T型等）、尺寸、材料选择、承载能力等进行设计计算，确保支架能承受施工过程中的荷载。

3. 受力分析：通过力学原理，对支架在施工过程中的受力进行详细分析，包括弯矩、剪力、轴力等，以确保支架的稳定性和安全性。

4. 稳定性计算：根据《结构设计规范》进行计算，确保支架在施工过程中不会发生失稳。

5. 施工方案：包括支架的搭设、使用、拆除步骤，以及安全措施、施工进度计划等。

6. 经济分析：计算支架的建设成本、使用成本以及可能产生的效益，以评估施工方案的经济合理性。

7. 风险评估：识别施工过程中可能遇到的风险，如施工安全风险、环境风险等，并提出相应的预防和控制措施。

总的来说，这份计算书是确保北环路立交工程满堂支架施工顺利进行的重要技术文件，对工程的质量、安全和进度具有决定性影响。

北环路立交工程满堂支架施工方案计算书部分内容预览：

Mmax=qmax×L2/10=0.7204×0.32/10=0.0064836KN·m

根据以上计算取Mmax=0.0064836 KN·m进行模板强度计算。由于选用的是12mm厚的竹胶板，取1cm宽的模板进行计算，其截面抵抗矩w=b×h2/6计算过程如下所示。

【玉溪市】《城市规划管理技术规定》w=b×h2/6=10×122/6=240mm3

σ=Mmax/w=0.0064836×106/240=27.02MPa

混凝土模板用竹胶合板物理力学指标中（竹胶板在湿状、横向的弹性模量）查得弹性模量最小40000MPa。根据竹胶板的截面形状，则其惯性矩为：

I=b×h3/12=10×123/12=1440mm4

f=qmax×L4/（128×E×I）=0.7204×3004/（128×40000×1440）=0.79mm

通过以上计算可知，f=0.79mm<[ f]=L/350=300/350=0.857mm，则底模模板刚度满足施工使用的要求。

根据《路桥施工计算手册》查松木的容重为8kN/m3，方木的自重考虑为1.2的安全系数q=1.2×r×A=1.2×8×0.10×0.10=0.096kN/m。

根据【1. 底模模板的计算】中箱梁底模背肋、主梁及支架立杆的布置方式和箱梁各部分传递最大荷载的计算结果，将各种布置形式中底板的最大荷载转化为背肋上的线性荷载，则各种布置形式中背肋上的荷载计算分别如下所示。

对于2.0m高现浇预应力钢筋混凝土箱梁背肋荷载：

q1=Q1+q=27.50×0.3+0.096=8.346kN/m（底板处）

q2=Q2+q=72.04×0.3+0.096=21.708kN/m（腹板处）

q3=Q3+q=23.68×0.3+0.096=7.200kN/m（翼板处）

对于1.6m高现浇钢筋混凝土箱梁背肋荷载：

q1=Q1+q=27.50×0.3+0.096=8.346kN/m（底板处）

q2=Q2+q=59.56×0.2+0.096=12.008kN/m（腹板处）

q3=Q3+q=23.68×0.3+0.096=7.200kN/m（翼板处）

根据【1. 底模模板的计算】中箱梁底模背肋、主梁及支架立杆的布置方式可知:

M1=q1×L2/8=8.346×0.92/8=0.845kN·m

M2=q2×L2/8=21.708×0.62/8=0.977kN·m

M3=q3×L2/8=7.200×0.92/8=0.729kN·m

根据以上计算弯矩取Mmax=M2=0.977kN·m验算10×10cm方木的强度，则背肋的强度计算如下所示。

w=b×h2/6=100×1002/6=1.667×105mm3

σ=Mmax/w=0.977×106/（1.667×105）=5.861MPa

根据《材料力学》可知，背肋的剪应力计算如下所示。

F1=q1×L/2=8.346×0.9/2=3.756kN

F2=q2×L/2=21.708×0.6/2=6.512kN

F3=q3×L/2=7.200×0.9/2=3.240kN

根据以上计算取剪力Fmax=F2=6.512kN验算10×10cm方木的抗剪强度，则背肋的抗剪强度计算如下所示。

τ=1.5×F/A=1.5×6.512×103/(0.1×0.1)=0.977 MPa

f1=0.856mm<[f]=L/400=900/400=2.25mm

f2=0.440mm<[f]=L/400=600/400=1.50mm

f3=0.738mm<[f]=L/400=900/400=2.25mm

则底模背肋刚度满足施工使用的要求。

根据【1. 底模模板的计算】中箱梁底模背肋、主梁及支架立杆的布置方式可知:

M=q2×L2/8=12.008×0.92/8=1.21581kN·m

根据以上计算结果验算10×10cm方木的强度，则背肋的强度计算如下所示。

w=b×h2/6=100×1002/6=1.667×105mm3

σ=M/w=1.21581×106/（1.667×105）=7.547MPa

根据《材料力学》可知，背肋的剪应力计算如下所示。

F=q2×L/2=12.008×0.9/2=5.4036kN

根据以上计算结果验算10×10cm方木的抗剪强度，则背肋的抗剪强度计算如下所示。

τ=1.5×F/A=1.5×5.4036×103/(0.1×0.1)=0.81054MPa

f1=1.231mm<[f]=L/400=900/400=2.25mm

则底模背肋刚度满足施工使用的要求。

根据【1. 底模模板的计算】中箱梁底模背肋、主梁及支架立杆的布置方式，2.0m高现浇预应力钢筋混凝土箱梁底模主梁计算过程如下：

根据《路桥施工计算手册》查松木的容重为8kN/m3，方木自重

q主=1.2×r×A=1.2×8×0.10×0.15=0.144kN/m（分项系数1.2），背肋自重折算为q次=1.2×8×0.1×0.1/0.3=0.32 kN/m2。将所计算底板的最大荷载转化为背肋上的线性荷载，其中q1～q3分别为底板、腹板和翼缘板下最大的荷载，计算过程分别如下所示。

q1=Q1+q=27.50×0.9+0.144+0.096×0.9+0.32×0.9=25.2684kN/m

q2=Q2+q=72.04×0.6+0.144+0.096×0.6+0.32×0.6=43.6176kN/m

q3=Q3+q=23.68×0.9+0.144+0.096×0.9+0.32×0.9=21.8304kN/m

M=qmax×L2/8=43.6176×0.62/8=4.4162kN·m

根据以上计算结果，验算10×15cm方木的强度，则主梁的强度计算如下所示。

w=b×h2/6=100×1502/6=3.75×105mm3

σ=Mmax/w=4.4162×106/（3.75×105）=11.7765MPa

根据《材料力学》可知，底模主梁的剪应力计算如下所示。

Fmax=qmax×L/2=43.6176×0.9/2=19.62792kN

根据以上计算结果，验算10×15cm方木的抗剪强度，则主梁的抗剪强度计算如下所示。

τ=1.5×F/A=1.5×19.62792×103/(0.10×0.15)=1.963MPa

通过上式计算，f=1.325mm<[ f]=L/400=900/400=2.25mm，则底模主梁刚度满足施工使用的要求。

根据【1. 底模模板的计算】中箱梁底模背肋、主梁及支架立杆的布置方式，1.6m高现浇预应力钢筋混凝土箱梁底模主梁计算过程如下：

根据《路桥施工计算手册》查松木的容重为8kN/m3，方木自重

q主=1.2×r×A=1.2×8×0.10×0.15=0.144kN/m（分项系数1.2），背肋自重折算为q次=1.2×8×0.1×0.1/0.3=0.32 kN/m2。将所计算底板的最大荷载转化为背肋上的线性荷载，其中q1～q3分别为底板、腹板和翼缘板下最大的荷载，计算过程分别如下所示。

q1=Q1+q=27.50×0.9+0.144+0.096×0.9+0.32×0.9=25.2684kN/m

q2=Q2+q=59.56×0.9+0.144+0.096×0.9+0.32×0.9=54.1224kN/m

q3=Q3+q=23.68×0.9+0.144+0.096×0.9+0.32×0.9=21.8304kN/m

M1=q1×L2/8=25.2684×0.92/8=2.5584kN·m

M2=q2×L2/8=54.1224×0.62/8=2.4355kN·m

M3=q3×L2/8=21.8304×0.92/8=2.2103kN·m

根据以上计算结果，选Mmax=M1=2.5584 kN·m验算10×15cm方木的强度，则主梁的强度计算如下所示。

w=b×h2/6=100×1502/6=3.75×105mm3

σ=Mmax/w=2.5584×106/（3.75×105）=6.8224MPa

根据《材料力学》可知，底模主梁的剪应力计算如下所示。

F1=q1×L/2=25.2684×0.9/2=11.3708kN

F2=q2×L/2=54.1224×0.6/2=16.2367kN

F3=q3×L/2=21.8304×0.9/2=9.8237kN

根据以上计算结果，选Fmax=F2=16.2367KN验算10×15cm方木的抗剪强度，则主梁的抗剪强度计算如下所示。

GB／T 37400.11-2019标准下载τ=1.5×F/A=1.5×16.2367×103/(0.10×0.15)=1.624MPa

f1=0.7675mm<[ f]=L/400=900/400=2.25mm

f2=0.3247mm<[ f]=L/400=600/400=1.50mm

f3=0.6631mm<[ f]=L/400=900/400=2.25mm，则底模主梁刚度满足施工使用的要求。

箱梁顶板厚度为22cm，腹板处顶梗腋厚度为42cm。顶模的背肋采用10×10cm的方木顺桥方向放置间距均为30cm，则总竖向荷载计算如下所示。

Q1 =1.2×G+1.2×p7+1.4×p5+1.4×p6+1.4×Sk

=1.2×0.22×26+1.2×0.096+1.4×2.5+1.4×4+1.4×0.30

Q2 =1.2×G+1.2×p7+1.4×p5+1.4×p6+1.4×Sk

DB64／T 1748-2020 宁夏煤矿绿色矿山建设规范=1.2×0.42×26+1.2×0.096+1.4×2.5+1.4×4+1.4×0.30