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龙江港大桥满堂支架施工方案简介：

龙江港大桥的满堂支架施工方案，通常是指在桥梁建设过程中，使用满堂支架（又称为满堂红支架）进行的桥梁墩台施工方法。这是一种现代化的桥梁施工技术，适用于大跨径桥梁的施工，能够有效解决大跨度桥梁的施工难题。

满堂支架施工方案主要包括以下几个步骤：

1. 设计阶段：首先，根据桥梁的设计图纸和地质条件，设计出精确的满堂支架结构，包括支架的尺寸、形状、承载能力等，以确保其能够承受施工过程中的荷载。

2. 施工准备：在现场平整土地，安装支架，通常使用预应力混凝土或者钢结构进行制作，确保支架的稳定性。

3. 模板安装：在支架上安装桥梁的模板，这些模板用于形成桥梁的形状和尺寸。

4. 浇筑混凝土：在模板内倒入混凝土，然后进行振捣，使得混凝土密实，形成桥梁的墩台。

5. 支架拆除：待混凝土强度达到设计要求后，逐步拆除满堂支架，使桥梁独立。

6. 后续工序：进行支架的维护和桥梁的后续结构施工，如桥面施工、桥墩接头处理等。

由于龙江港大桥的具体情况可能不同，施工方案可能有所差异，但以上是一般性的介绍。这种施工方案能够提高施工效率，保证工程质量，缩短工期。

龙江港大桥满堂支架施工方案部分内容预览：

钢管截面特性：A=4.89×102mm2，I=1.219×105mm4,W=5.078×103mm3,i=15.78mm, E=2.06×105mpa [σ]=205mpa；12 cm×12 cm方木截面特性：A=144cm2，I=1728cm4，W=288cm3，E=9×103mpa，[σ]=12mpa；15 cm×15 cm方木截面特性：A=225cm2，I=4218.8cm4，W=562.5cm3，E=9×103mpa，[σ]=12mpa。

因2#、3#墩墩顶梁高为2.6米，墩顶横梁为实心段，支架受力最大，故在计算时以此处为计算依据。

鳞片石墨 GB∕T 3518-1995砼自重取26×2.6=67.64KN /m2

施工人员及机具和砼振捣荷载2.5+2.0=4.5KN/m2

竹胶模板及方木重量忽略不计

支架自重为0.51KN

2) 纵向分配梁计算：

12 cm×12 cm方木纵向支承于15cm×15cm方木上，间距0.3m，立杆纵距0.6m为计算跨径，则均布荷载为：67.6×0.3×1.2(荷载系数)+4.5×0.3×1.4(荷载系数)=26.23KN/m,按三等跨连续梁计算如图示

跨中最大弯矩Mmax =0.08ql2=0.08×26.23×0.62=0.76KN.m

最大剪力Qmax=0.6ql=0.6×26.23×0.6=9.44KN

弯曲强度σ=M/W=0.76×106/（288×103）

=2.64mpa< [σ]=12mpa 满足要求

横纹剪应力τ=Qmax/A=9.44×103/（144×102）

=0.66mpa< [τ]=1.8mpa 满足要求

挠度 f =0.677×(ql4/(100×E×I))

=0.677×26.23×106×6004/(100×9×109×1728×104)

=0.14mm<600/150=4mm 满足要求

RA=RD=0.4ql=0.4×26.23×0.6=6.3KN

RB=RC=1.1ql=1.1×26.23×0.6=17.31KN

15cm×15cm方木所承受荷载为由12cm×12cm方木直接传递的荷载即最大支点反力P=17.31KN，按三等跨连续梁计算其受力如图示： 最大弯矩Mmax =0.175×Pl=0.175×17.31×0.6=1.82KN.m

最大剪力Qmax=0.65×P==0.65×17.31=11.3KN

弯曲强度σ=M/W=1.82×106/562.5×103

=3.23mpa< [σ]=12mpa 满足要求

横纹剪应力 τ=Qmax/A=11.3×103/225×102

=0.5mpa< [τ]=1.8mpa 满足要求

挠度 f =1.146×(Pl3/(100×E×I))

=1.146×17.31×103×6003/(100×9×103×4218.8×104)

=0.11mm<600/150=4mm 满足要求

支点反力 RA=RD =1.35P=1.35×17.31=23.4 KN

RB=RC =2.15P=2.15×17.31=37.21 KN

立杆承受由纵向分配梁传递的荷载和支架自重，N=37.21+0.51=37.82KN，横杆步距为1.2m。

长细比λ=l/i=1200/15.78=76,经查表得

稳定系数φ=0.738

容许承载力[N]= φ×A× [σ]=0.738×489×205

=73.98KN＞N=37.82KN 满足要求

5）垫木及地基承载力计算：

P=N/ab=37.82×103/(0.1×0.1)（底托底座面积）

=3.8mpa<12mpa(方木弯拉应力) 满足要求

经过用轻型触探仪检测，我项目部路基所填的土方（砾类土）压实度90%以上承载力为800Kpa，筑岛围堰所填细砂天然状态下承载力为108Kpa。取砼垫层的压力扩散角θ=45°，砾类土的压力扩散角θ=30°，则

A=（0.12+0.1tg45°×2）2=0.322=0.1024m2

P=N/A=37.82/0.1024=369Kpa<800Kpa 满足要求

A=（0.12+（0.1tg45°+0.3tg30°）×2）2=0.444 m2

P=N/A=37.82/0.444=85.2Kpa<108Kpa 满足要求

距墩顶支座中心线1.25米至距7.25米段为底板、顶板厚度渐变段，最大总厚度为0.85米，附近立杆间距为0.6（横向）×0.9（纵向）米，故亦计算其受力作为校核。

砼自重偏安全计算取26×0.85=22.1KN /m2

施工人员及机具和砼振捣荷载2.5+2.0=4.5KN/m2

竹胶模板及方木重量忽略不计

支架自重为0.51KN

2) 纵向分配梁计算：

12 cm×12 cm方木纵向支承于15cm×15cm方木上，间距0.3m，立杆纵距0.6m为计算跨径，则均布荷载为：22.1×0.3×1.2(荷载系数)+4.5×0.3×1.4(荷载系数)=9.85KN /m,按三等跨连续梁计算如图示

跨中最大弯矩Mmax =0.08ql2=0.08×9.85×0.92=0.64KN.m

最大剪力Qmax=0.6ql =0.6×9.85×0.9=5.32KN

支点反力 RA=RD=0.4ql=0.4×9.85×0.9=3.55KN

RB=RC=1.1ql=1.1×9.85×0.9=9.75KN

由以上所得数值均小于第一种情况的数值，因横向立杆间距相同，故忽略后面的计算。

在距2#、3#墩墩顶中心线7.25米至跨中为梁高渐变段，其最大值为梁高2.16米，故计算及腹板下的支架受力，支架的搭设为0.6米（横向）×0.9米（纵向）。

砼自重偏安全计算取26×2.6=56.16KN /m2

施工人员及机具和砼振捣荷载2.5+2.0=4.5KN/m2

竹胶模板及方木重量忽略不计

支架自重为0.51KN

2) 纵向分配梁计算：

12 cm×12 cm方木纵向支承于15cm×15cm方木上，间距0.3m，立杆纵距0.6m为计算跨径，则均布荷载为：56.16×0.3×1.2(荷载系数)+4.5×0.3×1.4(荷载系数)=22.1KN/m，按单跨简支梁计算

跨中最大弯矩Mmax =ql2/8=0.125×22.1×0.92=2.23KN.m

最大剪力即支点反力Qmax=0.5ql=0.5×22.1×0.9=9.95KN

弯曲强度σ=M/W=2.24×106/（288×103）

=7.8mpa< [σ]=12mpa 满足要求

横纹剪应力τ=Qmax/A=9.95×103/（144×102）

=0.69mpa< [τ]=1.8mpa 满足要求

挠度 f =5ql4/384EI

=5×22.1×106×9004/(384×9×109×1728×104)

=1.2mm<900/150=6mm 满足要求

15cm×15cm方木所承受荷载为由12cm×12cm方木直接传递的荷载即最大支点反力P=9.95KN，按单跨简支梁计算其受力如图示：

最大弯矩Mmax =Pl/4=9.95×0.6/4=1.5KN.m

最大剪力Qmax=0.5P=0.5×9.95=4.98KN

弯曲强度σ=M/W=1.5×106/562.5×103

=2.7mpa< [σ]=12mpa 满足要求

横纹剪应力 τ=Qmax/A=4.98×103/225×102

2010浙S14：玻璃钢生活污水净化器选用及安装.pdf=0.22mpa< [τ]=1.8mpa 满足要求

挠度 f =Pl3/48EI

=9.95×103×6003/(48×9×103×4218.8×104)

=0.12mm<600/150=4mm 满足要求

支点反力 R =1. 5P=1. 5×9.95=14.9KN

由计算可知，支点反力即立杆受压力比第一种受力情况小，故省去支架及地基承载力的计算。

通过以上三种位置的受力情况对龙江港大桥箱梁支架及各分配梁的计算结果，说明支架设计能够满足实际施工要求。

NB／T 10787-2021 冷冻液化气体铁路罐车.pdfa、《路桥施工计算手册》 （周水兴 何兆益 邹毅松 等编著）

b、《建筑施工手册》（第四版）