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某道路箱涵专项施工方案(门型脚手架支撑构架)简介：
道路箱涵专项施工方案中，门型脚手架支撑构架主要是为了在修建或维护道路箱涵时提供稳定的工作平台和临时结构支撑。门型脚手架，因其结构类似门，由立杆、横杆、斜杆等构成，具有稳定性好、承载力强、搭设灵活等特点，常被用于桥梁、隧道、涵洞等工程的施工。
在箱涵施工中，门型脚手架支撑构架的具体步骤可能包括：
1. 设计与规划：根据箱涵的尺寸和结构，设计出合适的门型脚手架型号和尺寸，确保其能稳定支撑箱涵施工所需的荷载。
2. 场地准备：清理施工区域，进行地面硬化和排水，确保脚手架的稳定性。
3. 构架搭建：按照设计图纸，使用专业工具和设备搭建脚手架，确保立杆垂直，横杆水平，斜杆稳定。
4. 安全防护：在脚手架上设置安全网和防护栏，防止人员和工具坠落。
5. 施工使用：在脚手架上进行箱涵的砌筑、混凝土浇筑等工作，施工结束后及时拆除。
6. 安全检查：施工过程中和施工后进行定期的安全检查，确保脚手架的稳固和人员安全。
此施工方案需要经过严格的审批和专业人员操作，以确保施工过程的安全和效率。
某道路箱涵专项施工方案(门型脚手架支撑构架)部分内容预览：
：弯矩设计值（N·mm）；
q1：作用在模板上的均布荷载（N/mm）；
施工荷载为集中荷载时：
KN·m
由于《石油化工装置防雷设计规范 GB 50650-2011》，故应用验算强度。
δ：受弯构件应力设计值（N/mm2）；
W：截面抵抗矩,=6.48×104mm3
：模板的抗弯强度设计值（N/mm2）；
“‘建筑施工模板安全技术规范’表A.5.2”取值： =11.5N/mm2；
=0.2846×106/()
=0.2846×106/6.48×104
=4.392 N/mm2
<=11.5N/mm2
所以模板强度满足要求。
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值。故其作用效应的线荷载设计值如下：
q=0.3×（0.3+8.4+0.35）=0.3×9.05KN/m=2.715N/mm
根据模板设计规范得出=1200/250=4.8mm
：简支梁的挠度（mm）；
q：作用在模板上的均布线荷载（N/mm）；
E：模板的弹性模量（N/mm），查表E=8.0×103；
I：模板的截面惯性矩（mm4）；
故模板挠度能满足要求。
（3）板底模背楞方木强度验算
板下第一层方木采用80×80松木方按300mm间距设置，方木的跨度在900~1200mm之间，按最大间距为1200mm的二跨验算。
其中：q1=3.96KN/m=3960N/m
q2=97.2N/m P=3150N
分别计算施工荷载为均布荷载作用时和施工荷载为集中力作用于跨中时的弯矩。
a 当施工荷载为均布荷载作用时：
=3960χ1.2χ1.2/8＝712.8N· m
b 当施工荷载为集中力作用于跨中时：
取最大值M2=962N· m进行验算。
W=b·h2/6=80×802/6=85333.4mm3
δ=M/W=962N·mm×103/85333.4
=11.2N/mm2＜=13N/mm2
故板底模背楞方木强度能满足要求。
（4）板底模背楞方木挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值。故其作用效应的线荷载设计值如下：
q=0.3×（0.3+8.4+0.35）=0.3×9.05KN/m=2.715N/mm
E=8000N/mm2；I=b×h3/12=80×803/12=3.41×106mm4
=5×2.715×12004/(384×8000×3.41×106)
=2.687mm 故板底模背楞方木挠度能满足要求。 （5）板底模小楞强度验算 小楞采用ф48×3.5圆钢管并列，间距900mm，fm=215N/mm2； E=2.06×106N/mm2 截面特征为：I=2×12.19×104 mm4 W=5.08×103mm3 小楞承受木方背楞传来的集中荷载： p1=3960×0.9=3564N/m p2=2715N/m×0.9=2444N/m 近似按三跨连续梁计算，计算简图如下所示： q=3564N/mm 900 900 900 M=0.175p1L=0.175×3564×0.9=0.561×106N.mm =M/W=0.561×106/5.08×103 =110.4N/mm2 故板底模小楞强度能满足要求。 （6）板底模小楞挠度验算 ω=1.146p2L3/100EI =1.146×2.444×9003×103/100×2.06× 105×2×12.19×104 ω/L=0.4064/900=1/2214<1/400 故板底模小楞挠度能满足要求。 7.2.2 墙模板计算 采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板 的最大侧压力，可按下列式来计算，并取二式中的较小值： F1=0.22γc t0β1β2V½ 混凝土重力密度γc =24KN/m³； 新浇筑混凝土初凝时间t0 =200/（T+15）=200/（25+15）=5； 外加剂影响修正系数β1=1.0 混凝土坍落度影响系数β2=0.85； 混凝土的浇筑速度V=2m/h； F1=0.22×24×5×1.0×0.85×21/2 =31.7KN/m2 F2=γc×H=24×3=72KN/m2 按取最小值，故最大侧压力为31.7KN/m2。 考虑倾倒混凝土产生的水平荷载标准值4KN/m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为： q1=1.2×31.7+1.4×4=43.64 KN/m2 模板采用厚混凝土防水竹模板，以板宽1000mm为一个计算单元，板的跨度为300mm。则： W=1000×182/6=5.4×104mm3 M==0.39132 KN·m =M/W=0.39132×106/5.4×103 =7.25N/mm2< fm=11.5N/mm2 刚度验算采用标准荷载同时不考虑振动荷载作用 q2=1.0×31.7=31.7 KN/m I=bh3/12=1000×183/12=4.86×105 mm4 =2567.7/5832 =0.44mm<300/400=0.75mm 故墙模板强度和刚度都满足要求。 内木楞用方木截面为80×80，W=b·h2/6=80×802/6= 85333.4 mm3，I=b×h3/12=80×803/12=3.41×106mm4，外楞间距300mm。 内木楞承受的弯矩M==0.698 KN·m =M/W=0.698×106/8.54×103 =8.18N/mm2< fm=11.5N/mm2 []=400/400=1.0mm 故墙内木楞强度和刚度都满足要求。 c．墙模板对拉螺栓计算 拟采用M14对拉螺栓，且横向间距设置为L1=0.7m，纵向间距设置为L2=0.75m。根据模板安全技术规范，拉力P=F1×L1×L2 P=31.7×0.7×0.75=16642.5N 查建筑施工模板安全技术规范表5.23得M14的容许拉力为17800N。故满足要求。 7.3 支撑系统的验算 本工程的模板支撑系统采用M1217型门型脚手架，门型架整体稳定的技术转化为门型架立柱的计算，并取作用于门架立柱的轴心力设计值不大于门型架立柱的承载力设计值。 N：作用于门型架立柱上的轴心力设计值； Nd：一榀门型架的稳定承载力设计值； A：一榀门型架两根立柱的毛截面面积（A=2A1，mm2）； f：门型架钢材的强度设计值（取250N/mm2）； h0：门型架的高度，因h0+25mm=h，计算时h0和h可不加区 i：门型架立杆（包括加强杆）的回转半径；i= I：门型架组合立杆的等效截面惯性矩；I=I0+I1·h1/h0 I0：门型架立杆的毛截面惯性矩； A1：门型架立杆的毛截面面积； h1：门型架加强杆的高度； I1：门型架加强杆的惯性矩； 作用于门型架立杆上的轴心力标准值： 混凝土和施工荷载作用在模板上和方木上，再均匀的传给门型 架的立柱，每榀门型架的荷载计算单元为2100×900，由于门型架仅为一层，其本身的自重很小，验算时忽略不计。 底板下门型支架主力杆受到的集中力 N=13.724×2.1×0.9=25.938KN 活载作用下引起的荷载效应： G活=1.4×（2.5+2.0）=6.3KN/m2 恒载作用下引起的荷载效应 G恒=1.2×（0.3+0.45×24+1.5×0.45）=11.775KN/m2 η=G活/G恒=6.3/11.775=0.535 查建筑施工手册表5—5 =1.59×（1+η）/(1+1.17η) =1.59×(1+0.535)/(1+1.17×0.535) 所选门型架立杆为Φ42×2.5，加强杆为Φ26.8×2.5；底部采用相同规格尺寸的60cm调节架。其各参数如下： 1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆 h0 = 1700mm；h1=1536mm；I0=6.08×104mm4； GB／T 36700.8-2018 化学品 水生环境危害分类指导 第8部分：金属和金属化合物在水介质中的转化 溶解指导A1=310mm2； I1=1.42×104mm4；A=620mm2； I=I0+I1·h1/h0=6.08×104+1.42×104×1536/1700=7.2×104mm4 λ=h0/i=1700/15.24=111.4 查建筑施工手册表5—18，Ψ=0.389 N d==0.389×620×250/(0.9×1.5) DB4401T 105.13—2021 单位内部安全防范要求 第13部分：危险化学品场所.pdf =44662N=44.662KN >25.938KN