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杭州华领国际模板施工方案简介：

杭州华领国际模板施工方案部分内容预览：

面板的最大挠度计算值:

ν = 0.677×18.225×200.004/(100×6000.00×3.33×105)=0.099mm；

面板的最大挠度计算值 ν =0.10mm 小于 面板的最大允许挠度值 [v] = min(200.00 / 150,10)mm，满足要求！

【沧州市】《城乡规划局土地使用和建筑规划管理技术暂行规定》（2011年）三、梁底横向支撑小楞的强度和刚度验算

本工程中，支撑小楞采用方木，方木的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩W分别为:

W=60.00×80.00×80.00/6 =6.40×104 mm3；

I=60.00×80.00×80.00×80.00/12 = 2.56×106 mm4；

q=5.43/0.50＝10.859kN/m。

梁底横向支撑小楞按照受局部线荷载的多跨连续梁进行计算，该线荷载是梁底面板传递的均布线荷载。

最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下：

弯矩图(kN·m)

剪力图(kN)

变形图(mm)

梁底横向支撑小楞的边支座力N1=N2=0.297 kN，中间支座的最大支座力N=2.418 kN；

梁底横向支撑小楞的最大弯矩为Mmax=0.057 kN·m，最大剪力为Q=2.418 kN，最大变形为ν =0.013mm。

最大受弯应力 σ = M / W = 5.68×104/6.40×104 = 0.888 N/mm2；

支撑小楞的最大应力计算值 σ = 0.888 N/mm2 小于 支撑小楞的抗弯强度设计值 fm =13.000 N/mm2,满足要求!

支撑小楞的受剪应力值计算：

τ = 3×2.42×103/(2×60.00×80.00) = 0.756 N/mm2；

支撑小楞的抗剪强度设计值 fv = 1.300 N/mm2；

支撑小楞的受剪应力计算值 τ = 0.756 N/mm2 小于 支撑小楞的抗剪强度设计值 fv =1.30 N/mm2,满足要求!

梁底横向支撑小楞的最大挠度：ν =0.013 mm；

支撑小楞的最大挠度计算值 ν = 0.013 mm 小于 支撑小楞的最大允许挠度 [v]=min(800.00/ 150,10) mm，满足要求！

四、梁跨度纵向支撑钢管计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

1、梁两侧支撑钢管的强度计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.297 kN。

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩 Mmax = 0.089 kN·m ；

最大变形 νmax = 0.169 mm ；

最大支座力 Rmax = 1.298 kN ；

最大应力 σ = 0.089×106 /(4.79×103 )=18.589 N/mm2；

支撑钢管的抗弯强度设计值 fm =205 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 σ = 18.589 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度 ν=0.169mm小于最大允许挠度[v]=min(800/150,10)mm,满足要求!

2、梁底支撑钢管的强度计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=2.418 kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩 Mmax = 0.726 kN·m ；

最大变形 νmax = 1.38 mm ；

最大支座力 Rmax = 10.579 kN ；

最大应力 σ = 0.726×106 /(4.79×103 )=151.466 N/mm2；

支撑钢管的抗弯强度设计值 fm =205 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 σ = 151.466 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 fm =205 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度 ν=1.38mm小于最大允许挠度 [v] =min(800/150,10) mm,满足要求!

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=10.579 kN；

R < 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

六、不组合风荷载时，立杆的稳定性计算

根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值Nut指每根立杆受到荷载单元传递来的最不利的荷载值。其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。上部模板所传竖向荷载包括以下部分：

通过支撑梁的顶部扣件的滑移力（或可调托座传力）。根据前面的计算，此值为F1 =10.579 kN ；

除此之外，根据《规程》条文说明4.2.1条，支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为

F2=1.35×0.15×4.05＝0.82kN；

通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载，此值包括模板自重和钢筋混凝土自重：

立杆受压荷载总设计值为：N =10.579+0.82+3.58=14.979 kN；

计算长度l0按下式计算的结果取大值：

l0 = h+2a=1.50+2×0.20=1.900m；

l0 = kμh=1.167×1.470×1.500=2.573m；

故l0取2.573m；

λ = l0/i = 2573.235 / 15.9 = 162 ；

查《规程》附录C得 φ= 0.268；

σ =1.05×N/(φAKH)=1.05×14.979×103/( 0.268×457.000×1.000)= 128.448 N/mm2；

立杆的受压强度计算值σ = 128.448 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ，满足要求。

七、组合风荷载时，立杆稳定性计算

根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知：

Nut＝14.979kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

经计算得到，风荷载标准值

wk =0.7μzμsWo= 0.7 ×0.45×0.74×0.355 = 0.083 kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为

Mw = 0.85 ×1.4wklah2/10 =0.850 ×1.4×0.083×0.8×1.52/10 = 0.018 kN·m；

σ =1.05×N/(φAKH)=1.05×14.979×103/( 0.268×457.000×1.00)+17725.157/4790.000= 132.148 N/mm2；

立杆的受压强度计算值σ = 132.148 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ，满足要求。

八、模板支架整体侧向力计算

1、根据《规程》4.2.10条，风荷载引起的计算单元立杆的附加轴力按线性分布确定，最大轴力N1表达式为：

综合以上参数，计算得N1=3×206.060×4050.000/((1+1)×800.000)=1564.771N。

2、考虑风荷载产生的附加轴力，验算边梁和中间梁下立杆的稳定性，当考虑叠合效应时，按照下式重新计算：

计算得：σ =(1.05 × 14978.922 + 1564.771) / (0.268 × 457.000 × 1.000)=141.227N/mm2。

σ = 141.227 N/mm2 小于 205.000 N/mm2 ，模板支架整体侧向力满足要求。

1.梁侧模板及构造参数

梁截面宽度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):1.30；

混凝土板厚度(mm):200.00；

采用的钢管类型为Φ48×3.25；

穿梁螺栓直径(mm)：M12；

主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5；

截面类型为圆钢管48×3.5；

GA／T 995-2020(代替GA／T 995-2012) 道路交通安全违法行为视频取证设备技术规范.pdf新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):28.8；

倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0；

木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.3；

面板类型：木面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9000.0；

面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

GB 51299-2018 铋冶炼厂工艺设计标准（二）梁侧模板荷载标准值计算