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四柳树生产桥主跨上部工程施工组织设计1_(现浇)简介：
四柳树生产桥主跨上部工程施工组织设计，主要是针对桥梁主跨上部结构（如桥面板、主梁等）的现浇施工方案。现浇，即在现场直接浇筑混凝土，是桥梁建设中常用的一种施工方法，尤其适用于连续梁、连续刚构等大型桥梁的建设。
该工程施工组织设计首先会详细阐述主跨上部结构的重要性，它是桥梁承重的关键部分，其施工质量直接影响到桥梁的稳定性和使用寿命。设计会考虑以下几个方面：
1. 工程目标：明确主跨上部现浇施工的工期、质量、安全目标，以及预期的工程成果。
2. 施工准备：包括施工图纸的审阅、施工人员的培训、材料设备的准备、施工场地的平整和布置等。
3. 施工方案：详细描述现浇混凝土的施工流程，如模板设计与安装、钢筋绑扎、混凝土浇筑、养护等步骤，以及采用的施工技术（如泵送混凝土、振动棒振捣等）。
4. 施工进度计划：制定详细的施工时间表，包括各个施工阶段的起止时间，以保证工程的顺利进行。
5. 质量控制：设定质量控制点，确保混凝土的强度、密实度、平整度等达到设计要求。
6. 安全管理：针对施工过程中可能存在的风险，制定相应的安全措施和应急预案。
7. 环保与文明施工：考虑到施工对环境的影响，设计应包括降噪、降尘、废水处理等环保措施，以及施工人员的行为规范。
这个设计是整个工程实施的蓝图，需要根据实际情况进行调整和优化。
四柳树生产桥主跨上部工程施工组织设计1_(现浇)部分内容预览：
2.8.3 专人负责标高的测量工作
派专人对桥梁柱顶、拱肋等标高进行测量，确保桥面标高符合设计要求，并按要求设置预拱度。
钢结构施工组织设计1112.8.4 砼生产控制
本工程砼采用搅拌站、强制式搅拌机拌制砼。为保证工程质量，必须对每批进场的砂、石料、水泥等进行检查，检查合格后方可用于施工。搅拌站、搅拌机自动计量装置必须准确，砼搅拌前应根据现场砂石料含水量调整出施工配合比，砼搅拌时间应严格控制。
搅拌的砼必须在规定时间内灌注，若由于车辆、现场等原因造成延误，超出时间的不准采用，也不允许二次加水搅拌。
2.8.5 砼灌注质量控制
砼灌注前首先做坍落度实验，若不在允许误差范围内应退回重新调整。砼采用分段、分层浇筑时，分层厚度一般为20~30cm，分段长度以先浇层与后汇层到达的时间间隔不超过先浇层初凝时间为度。
为确保工期目标的实现，施工中必须切实做好施工顺序安排，按照平行流水作业方式，多工作面展开施工。
施工准备 2011.9.20——2011.10.10
钻孔灌注桩施工 2011.11.20——2012.2.10
墩柱、承台、盖梁施工 2011.12.25——2012.3.10
现浇系梁、横梁、拱肋施工 2012.02.10——2012.06.01
空心板预制 2011.12.15——2012.04.10
空心板安装 2012.02.10——2012.5.30
桥面系施工 2012.4.20——2012.06.30
完工清理 2012.06.30——2012.10.31
2.10 工程机械及设备情况
拟投入上部工程施工的主要机械设备配备见表
主要施工机械设备
2.11 人员配备情况
在主桥上部部工程施工期间，为上部工程配备相应人员见表。
第3章 主跨临时工程检算
主跨临时工程验算主要包括拱肋支架立柱强度及稳定性验算、系梁底工字钢纵梁（单层四排工字钢）强度验算、内横梁底纵向方木(6*8cm方木)强度验算、内横梁底横向方木(10*10cm方木)强度验算、内横梁底纵向工字钢梁（单层双排工字钢梁）强度验算、横向工字钢梁（单层三排工字钢梁）强度验算以及支架桩桩基承载力验算。
3.1 支架桩桩基承载力验算
根据施工程序，系梁及横梁混凝土浇筑时支架桩不承受拱肋及支架产生的荷载，而拱肋安装时系梁及内横梁第一批张拉已经完成，支架桩不承受系梁及横梁的自重荷载。根据支架受力情况分析，选择受力最大的支架桩验算其桩基承载力。2#支点处两侧跨度最大（均为16m），而且此处拱肋支架高度最大，承受拱肋自重荷载也最大，因此，系梁和横梁浇筑时以及拱肋浇筑时，2#支点边桩承受荷载最大。取2#支点计算支架桩桩基承载力。
满堂支架自重（11+13.5）*16/2*2.4*0.04=18.82t（满堂支架自重按照0.04t/m3计）
系梁底纵向工字钢梁自重6*16/3*0.3=9.6t
系梁底纵向方木自重7*16*0.08*0.06*0.83=0.45t（方木按0.83t/m3计）
系梁底横向方木自重16/0.5*2*0.1*0.1*0.83=0.53t
内横梁底纵向工字钢梁自重2*16/3*0.3=3.2t
内横梁底纵向方木自重10*16*0.08*0.06*0.83=0.64t
内横梁底横向方木自重16/0.5*2.3*0.1*0.1*0.83=0.61t
32a#工字钢0.0527*1*4=0.21t
立柱自重5*0.55*0.55*3.14*2.5=11.87t
桩基自重26*0.6*0.6*3.14*2.5=73.71t
人工、机具荷载16.3*2.4*0.1=3.91t（人工、机具荷载按0.1t/m2计）
拱肋浇筑时2#支点边桩荷载总计：222.02*1.25+3.91*1.4=283t（恒荷载系数按1.25考虑，活动荷载系数按1.4考虑）。
（2）系梁、内横梁现浇时
系梁自重荷载16*2.205*2.6=91.73t
系梁底纵向工字钢梁自重6*16/3*0.3=9.6t
系梁底纵向方木自重7*16*0.08*0.06*0.83=0.45t（方木按0.83t/m3计）
系梁底横向方木自重16/0.5*2*0.1*0.1*0.83=0.53t
系梁模板自重7*16*0.018*1.2=2.42t （竹胶板厚1.8cm，按1.2t/m3计）
内横梁底纵向工字钢梁自重2*16/3*0.3=3.2t
内横梁自重0.525*11/4*4=5.78t
内横梁模板自重4*4.1*11/4*0.018*1.2=0.97t
内横梁底纵向方木自重10*16*0.08*0.06*0.83=0.64t
内横梁底横向方木自重16/0.5*2.3*0.1*0.1*0.83=0.61t
墩帽自重1.2*1.2*1*2.5=3.6t
32a#工字钢0.0527*1*4=0.21t
立柱自重5*0.55*0.55*3.14*2.5=11.87t
桩基自重26*0.6*0.6*3.14*2.5=73.71t
人工、机具荷载：0.1*16*1.5=2.4t（人工、机具荷载按0.1t/m2计，系梁、内横梁不同时计人工、机具荷载）
系梁、横梁浇筑时2#支点边桩荷载总计：206.24*1.25+2.4*1.4=261.16t（恒荷载系数按1.25考虑，活动荷载系数按1.4考虑）。
根据以上计算，支架桩最大受力在拱肋安装时1#支点边桩，最大承载力为283t。
3.1.2 单桩容许承载力计算
[P]=（uLτp+AσR）/2
式中：[P]—单桩轴向承压容许承载力，KN
L—桩在局部冲刷线以下的有效长度，m。
A—桩底横截面积，m2，用设计直径（钻头直径）计算。
τp—桩壁土的平均极限摩阻力，KPa，可按下式计算：
τp=1/L∑ni=1τiLi
Li—局部冲刷线以下各土层的厚度，m
τi—与Li对应的各土层与桩壁的极限摩阻力，KPa
σR—桩尖处土的极限承载力，KPa
其中：[σ0]—桩尖处土的容许承载力，KPa
h—桩尖的埋置深度，m
k2—地面土容许承载力随深度的修正系数，5
υ2—桩尖以上土的容重，18.5KN/m3
m0—清底系数，0.3
λ—修正系数，0.85
3、桩基单桩容许承载力
桩顶承载力最大为268.39T*10=2683.9KN,设定桩径120cm，桩长26m，桩基入土标高30.000m，桩尖标高0.00m，桩尖进入第六层中砂层。根据以上条件进行计算（土体层底标高取平均值）。
τp= (0.18×40+6.87×60+4.83×70+14.12×80)/26=72.58KPa
[P]=(3.1416×1.2×26×72.58+3.1416×0.6×0.6×1240.57)/2=4256.43KN
桩基承载力系数4256.43KN/2830KN=1.50>1,桩径120cm，桩长26m，钻孔桩可以满足支架受力要求。
3.2 系梁支架计算
现浇系梁支架下部结构为混凝土灌注桩基础，上部采用工字板。采用单层纵横工字钢平行组建。
系梁下纵梁实际为多跨连续梁，为简化计算，对纵梁按简支梁计算，计算结果偏于安全。根据施工需要，纵梁所受荷载为工字钢自重、系梁模板自重、系梁自重及施工人员、机具荷载等。由于系梁底宽1.5m，纵梁由单层根片工字钢拼装而成。上铺纵横方木调整底模标高。分别取0~1支点间纵梁以及1~2支点间纵梁进行验算，其余跨度工字钢分别于此相同。
3.2.1 0~1#支点间工字钢内力计算
系梁自重荷载3*2.6*10=78KN/M(端部5.8m部分)
2.205*2.6*10=57.33KN/M(其余部分)
系梁底纵向工字钢自重6/3*0.3*10=6KN/M
系梁底纵向方木自重7*0.08*0.06*0.83*10=0.28KN/M（方木按0.83t/m3计）系梁底横向方木自重2*2*0.1*0.1*0.83*10=0.33 KN/M
系梁模板自重7*0.018*1.2*10=1.51KN/M （竹胶板厚1.8cm，按1.2t/m3计）
人工、机具荷载：0.1*1.5*10=1.5KN/M（人工、机具荷载按0.1t/m2计，系梁、内横梁不同时计人工、机具荷载）
均布荷载总计：端部：(78+6+0.28+0.33+1.51)*1.25+1.5*1.4=109.75KN/M
其余部分(57.33+6+0.28+0.33+1.51)*1.25+1.5*1.4=83.91KN/M
自重荷载均考虑1.25的增大系数，人工、机具荷载考虑1.4的增大系数。
a、受力简图 （为了简化计算，荷载全部按端部考虑，计算结果偏于安全）
q1=109.75KN/M
支座反力 RA= RB=109.75*13.3/2=729.84 KN
最大弯矩 Mmax=qL²/8
J22J268 被动式超低能耗建筑节能构造(十)（定位锚固钢网现浇混凝土内置保温系统建筑构造）.pdf=109.75×13.3²/8=2426.70KN·M
最大剪力 Qmax=729.84KN