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长沙市某高层框架剪力墙结构外脚手架施工方案简介：
长沙市某高层框架剪力墙结构的外脚手架施工方案通常是一个详细且严谨的工程计划，目的是为高层建筑的结构施工提供稳定、安全的作业平台。以下是其简介：
1. 脚手架类型：高层框架剪力墙结构通常采用落地式双排钢管扣件脚手架，这种脚手架结构稳定，承载能力强，适用于高层建筑的外装修和结构施工。
2. 设计依据：方案依据国家和地方的相关建筑法规、标准（如《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130），以及建筑结构的具体情况（如楼层高度、结构形式、施工荷载等）进行设计。
3. 搭设步骤：方案会详细描述脚手架的搭设步骤，包括基础处理、立杆搭设、水平杆设置、斜杆加固、连墙件安装、防护栏杆和脚手板铺设等。
4. 安全措施：方案会强调施工人员的安全防护，包括佩戴安全帽、安全带，定期进行脚手架的检查和维护，确保其稳定性，防止坠落等安全事故。
5. 进度和管理：根据工程进度和施工计划，脚手架的搭设和拆除会有明确的时间节点，同时会有专人负责脚手架的使用和维护。
6. 验收标准：施工结束后，脚手架需要按照相关规范进行验收，包括验收脚手架的稳定性、强度、安全性等。
此方案是一个全面的施工指导文件，有助于确保高层建筑施工过程的安全和高效。
长沙市某高层框架剪力墙结构外脚手架施工方案部分内容预览：
5级大风及恶劣天气应停止架子上的施工作业。大雪或雪后化冻时，应及时全面检查架子及其防护设施是否完好，如有问题应及时妥善处理到位，不留任何隐患。
5.1.立杆的整体稳定验算
N=1.2.（NG1＋NG2）＋0.85×1.4ΣNQK
NG1脚手架结构自重标准值产生的轴向力；
山东省建筑工程消防设计部分非强制性条文适用指引（山东省住房和城乡建设厅 山东省消防救援总队2020年11月）.pdf架高28米 19步
立杆：2×1.5×0.0384 =0.115KN
大横杆：2×1.5×0.0384=0.115KN
小横杆：1×（0.1＋0.8＋0.35）×0.0384=0.048 KN
扣件：（2＋2＋1）×0.015=0.075 KN
小计: 0.115＋0.115＋0.048＋0.075=0.353 KN
所以 NG1=0.361×19/2=3.43 KN
NG2构配件自重标准值产生的轴向力
脚手板：2层×（0.8＋0.35）×1.5×0.35=1.208KN
小横杆＋扣件：2层×（1.5×0.0384＋2×0.015）=0.175 KN
护栏＋扣件：2层×（1.5×0.0384＋0.0152）=0.146 KN
挡脚板：2×1.5×0.08=0.24 KN
剪刀撑＋扣件：2×1.414×1.5×19/5×0.0384＋10×0.015=0.769KN
密目网：28m×1.5×0.003=0.126 KN
合计：1.208＋0.175＋0.146＋0.24＋0.769＋0.126=2.664 KN(里排+外排)
NG2(单排)=2.664÷2=1.332 KN
ΣNQK各层施工荷载（标准值）总和产生的轴向力；
ΣQK=3 KN/㎡
ΣNQK=3×1.5×（0.8＋0.35）=5.175 KN(里排+外排)
ΣNQK(单排)=5.175÷2=2.588 KN
N=1.2.（NG1＋NG2）＋0.85×1.4ΣNQK
=1.2×（3.43＋1.332）＋0.85×1.4×2.588
A=最底部里皮单立杆截面
l0=kμh=1.155×1.55×150=268.53㎝
λ=268.53/1.58=169.96
查表λ=169.96 φ=0.249
N╱φA=8793╱0.249×489
=72.22N/㎜²<205 N/㎜²(所以安全)
脚手架高31米，搭设21步
立杆：2×1.5×0.0384 =0.115KN
大横杆：2×1.5×0.0384=0.115KN
小横杆：1×（0.1＋0.8＋0.35）×0.0384=0.048 KN
扣件：（2＋2＋1）×0.015=0.075 KN
小计：0.115＋0.115＋0.048＋0.075=0.353 KN
所以： NG1=0.353×21/2=3.71 KN
NG2构配件自重标准值产生的轴向力
脚手板：2层×（0.8＋0.35）×1.5×0.35=1.208KN
小横杆＋扣件：2层×（1.5×0.0384＋2×0.015）=0.175 KN
护栏＋扣件：2层×（1.5×0.0384＋0.0152）=0.146 KN
挡脚板：2×1.5×0.08=0.24 KN
剪刀撑＋扣件：2×1.414×1.5×21/5×0.0384＋10×0.015=0.834KN
密目网：31m×1.5×0.003=0.14 KN
合计：1.208＋0.175＋0.146＋0.24＋0.834＋0.14=2.743 KN(里排+外排)
NG2(单排)=2.743÷2=1.371 KN
ΣNQK各层施工荷载（标准值）总和产生的轴向力；
ΣQK=3 KN/㎡
ΣNQK=3×1.5×（0.8＋0.35）=5.175 KN(里排+外排)
ΣNQK(单排)=5.175÷2=2.588 KN
N=1.2.（NG1＋NG2）＋0.85×1.4ΣNQK
=1.2×（3.71＋1.371）＋0.85×1.4×2.588
A=最底部里皮单立杆截面
l0=kμh=1.155×1.55×150=268.53㎝
λ=268.53/1.58=169.96
查表λ=169.96 φ=0.249
N╱φA=9272╱0.249×489
=76.215N/㎜²<205 N/㎜²(所以安全)
5.2.型钢挑梁的计算
本脚手架第二段采用悬挑式，以18#工字钢为底座。 N
0.25米 0.65米 0.4米 0.4米
A B L3（1.25米）
L1（3.0米） L2（0.75米）
按公式： MX / rX WnX≤f
式中：MX为脚手架竖向荷载对悬挑梁支点处弯矩；
MX ＝ N×L2
N为脚手架竖向荷载；
L2为N距墙支点处水平距离；
WnX为型钢截面x轴的净截面抗弯模量；
R为截面塑性发展分数（工字钢rX ＝1.05）
工字钢抗压强度设计值f ＝205×1.05 ＝215N/mm2
WnX ＝185cm3 ＝185000mm3
工字钢rX ＝1.05
MX ＝ N×L2 ＝9174×750 ＝6880500Nmm
MX / rX WnX ＝6880500/1.05×185000 ＝35.42＜215N/mm2
按公式： MX /φWX≤f ＝215 N/mm2
式中：MX为脚手架竖向荷载对悬挑梁支点处弯矩；
φ为型钢整体稳定系数；
查表得φ＝0.864
MX /φWX ＝6880500/0.864×185000 ＝43.05＜215N/mm2
5.2.3.验算悬挑梁锚固钢筋
按公式：锚固点拉力R ＝N×L2/（L1 + 0.2）
其中0.2为支撑点与墙边缘距离；
锚固钢筋选用Ф16， A ＝201mm2，钢材强度标准值σ＝240KN/mm2
R＝N×L2/（L1 + 0.2）＝9174×750/（3000+200）＝2150.156N
每个钢筋承受0.5R ＝1075.76N
安全度A×σ/0.5R ＝201×240/1075.076 ＝44.9＞2
5.2.4构造措施：每个吊环两端弯钩为90度，长度为150mm，每个弯钩各加一个Ф12 L为400mm长钢筋短头，置于楼板筋下边。
对脚手架校核计算的说明：
本工程外架子在结构施工中主要起安全防护作用，非承重脚手架，故外架子获荷载甚小。
本工程外架子与主体结构的钢性连接的布置间距和方式，足以将风荷载对架子产生的水平力有效传递给并由主体结构承担，故计算时不必考虑。
6.1构配件允许偏差（mm）
6.2.脚手架搭设的允许偏差和检验方法
6.3.扣件拧紧要抽样检查数目及质量判定标准
七、项目部脚手架管理机构及人员组成
项目经理
项目总工
安全员 架子工长
架子班长
架 子 工
7.2.1安全员负责按照有关安全文明施工现场管理资料要求，收集、整理、保存相关施工资料。
7.2.2主管工长严格实行安全、技术书面及口头交底，认真执行“班前安全讲话”制度
7.2.3在对架子实施管理过程的始终，坚持定期对有关人员进行安全教育，不断提高安全意识及自我保护意识。纠正违章指挥、违章操作，安全执法一视同人，绝不姑息迁就。
9.1.材质及其使用的安全技术措施
9．1．1各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。
HG∕T 20587-1996化工建筑涂装设计规定9．1．2钢管严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。
9．1．3外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。
9.2.脚手架搭设的安全技术措施
9．2．1脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水，沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的755以上才能施工。
9．2．2搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有并的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防附落伤人。
9．2．3开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至边墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。
9．2．4脚手架及时与结构拉钩或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工时搭设临时支撑确保架子稳定。
9．2．5脚手架必须配合施工进度搭设GB∕T 35610-2017 绿色产品评价 陶瓷砖(板)，一次搭设高度不得超过相邻连墙件发上两步。
9．2．6在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查，验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。