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脚手架施工方案最后一次修改3.doc简介：
脚手架施工方案最后一次修改通常指的是在脚手架工程的设计或施工准备阶段，根据现场实际情况、新的技术标准、行业规范或者安全要求，对原有的施工方案进行的最后一次全面修订和完善。这次修改可能包括对脚手架结构的优化，使用的材料更新，安全措施的强化，施工流程的调整，以及可能遇到的问题和应对策略的完善。
在修改过程中，可能会涉及到对脚手架的高度、宽度、稳定性、承重能力、防风、防滑、防坠落等关键因素的重新评估，以确保整个施工过程的安全和高效。同时，也可能考虑到施工进度、成本控制等因素，力求在满足工程需求的同时，尽可能提高工作效率，降低施工风险。
最后一次修改的目的是为了确保脚手架工程的顺利进行，最大程度地保护施工人员的安全，同时也是对工程质量的一种重要保障。
脚手架施工方案最后一次修改3.doc部分内容预览：
4.7架体外侧护栏和挡脚板设置
在架体外侧随架体搭设设置护身栏杆，护身栏杆用钢管与外侧立杆扣牢，护身栏杆高1200mm，每隔两楼层护身栏杆下设挡脚板，挡脚板可用宽180mm层板立放同外侧立杆绑扎牢固。同时挡脚板应沿脚手板铺设层连续设置。
在双排脚手架中搭设人梯供操作人员上下，梯宽900，用短钢管搭设，在一个楼层高度内折线布置，踏步板采用预制好的定型钢踏步（由外架班组负责施工），搭设方法如下图所示。
4.9杆件连接构造要求
TCEA 0010-2020 电梯对重系统技术规范.pdf4.7.1上下左右相邻立杆的接头应相互错开并置于不同的构架框格内。
4.7.2同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250，且不大于50mm。相邻步架的大横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧，以减小立杆偏心受力
4.7.3钢管之间应采用对接扣，如采用搭接，其搭接长度不小于800mm。并用三个扣件紧扣。
4.10安全通道的设置
安全通道及层间封闭设置。在通道口、人员经常走动、人货电梯及物料提升机入口处搭设双层安全防护棚。宽度两边各宽于通道口不少于0.5米，长度不少于4米，高度3～4米。棚顶设置两层满铺的竹笆，再在面上铺一层安全网。在顶棚顶的四周边搭设1.0米高的防护栏（防护栏侧立面满挂安全网）以防物料掉到顶棚后再弹下地面伤人。
全防护棚搭设立面示意图
4.11悬挑式卸料平台的设计
根据现场要求，所有卸料平台必须采用悬挑式卸料平台，考虑到实际情况，1～4层可以采用搭设落地式钢管卸料平台，其立杆间距和水平杆间距均与脚手架构架相同方式搭设。平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度4 m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)3 m。主梁采用16号槽钢，次梁采用16号槽钢。容许承载力均布荷载2kN/m2，最大堆放材料荷载10kN。采用6×19钢丝绳（钢丝绳直径20mm）进行斜拉，选用Ф25钢筋吊环。
第五章 悬挑脚手架和卸料平台计算
5.1 悬挑脚手架计算安全要求
5.1.1、参数信息:
建筑物高度75.6M，双排脚手架搭设高度为 21 米（悬挑高度），立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：立杆的跨距为 1.5米，立杆的排距为0.9米，立杆的步距为1.7 米；
内排架距离墙长度为0.35米；
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 3 根；
脚手架沿墙纵向长度为 81 米；
采用的钢管类型为 Φ48×3.0；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；
连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.4 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件连接；
施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；
同时施工层数:2 层；
本工程地处云南省昆明市，查荷载规范基本风压为0.250（为8级风压20m/s），风荷载计算高度21m,风荷载高度变化系数μz为1.95，风荷载体型系数μs为1.040；
计算中考虑风荷载作用；
每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1297；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；
安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2 层；
脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；
悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.4米，建筑物内锚固段长度 1.8 米。
与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；
楼板混凝土标号:C25；
悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。
5.1.2、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
小横杆的自重标准值: P1= 0.033 kN/m ；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×1.5/4=0.131 kN/m ；
活荷载标准值: Q=3×1.5/4=1.125 kN/m；
荷载的计算值: q=1.2×0.033+1.2×0.131+1.4×1.125 = 1.772 kN/m；
小横杆计算简图
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，
最大弯矩 Mqmax =1.772×0.92/8 = 0.179 kN.m；
最大应力计算值 σ = Mqmax/W =39.969 N/mm2；
小横杆的最大弯曲应力 σ =39.969 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 0.85*[f]=205 N/mm2 ，满足要求！
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值q=0.033+0.131+1.125 = 1.29 kN/m ；
最大挠度 V = 5.0×1.29×9004/(384×2.06×105×107800)=0.496 mm；
小横杆的最大挠度 0.496 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900 / 150=6 与10 mm，满足要求！
5.1.3、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
小横杆的自重标准值: P1= 0.033×0.9=0.03 kN；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×0.9×1.5/4=0.118 kN；
活荷载标准值: Q= 3×0.9×1.5/4=1.013 kN；
荷载的设计值: P=(1.2×0.03+1.2×0.118+1.4×1.013)/2=0.798 kN；
大横杆计算简图
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。
均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.033×1.5×1.5=0.006 kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.417×0.798×1.5= 0.499 kN.m；
M = M1max + M2max = 0.006+0.499=0.505 kN.m
最大应力计算值 σ = 0.505×106/4490=112.449 N/mm2；
大横杆的最大应力计算值 σ = 112.449 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 0.85*[f]=205 N/mm2，满足要求！
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm
均布荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：
Vmax= 0.677×0.033×15004 /(100×2.06×105×107800) = 0.051 mm；
集中荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：
P=（0.03+0.118+1.013）/2=0.58kN
V= 3.029×0.58×15003/ ( 100 ×2.06×105×107800 )= 2.671 mm；
最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.051+2.671=2.723 mm；
大横杆的最大挠度 2.723 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！
5.1.4、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
小横杆的自重标准值: P1 = 0.033×0.9×3/2=0.045 kN；
大横杆的自重标准值: P2 = 0.033×1.5=0.05 kN；
脚手板的自重标准值: P3 = 0.35×0.9×1.5/2=0.236 kN；
活荷载标准值: Q = 3×0.9×1.5 /2 = 2.025 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.045+0.05+0.236)+1.4×2.025=3.232 kN；
R < 6.40 kNJG∕T 482-2015 建筑用光伏遮阳构件通用技术条件，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
5.1.5、脚手架立杆荷载的计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1297
NG1 = [0.1297+(0.90×3/2)×0.033/1.70]×21.00 = 3.279；
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用木脚手板，标准值为0.35
NG2= 0.35×2×1.5×(0.9+0.3)/2 = 0.63 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板利用建筑物金属体做防雷及接地装置安装（2015版），标准值为0.14
NG3 = 0.14×2×1.5/2 = 0.21 kN；