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群栋工程外脚手架施工方案简介：

群栋工程的外脚手架施工方案，是指在大型多栋建筑物的建设过程中，为了保证施工人员的安全和工程的顺利进行，对脚手架的搭设、使用、维护等过程进行的详细规划和设计。以下是其简介：

1. 工程背景：在群栋工程中，由于建筑物数量多，占地面积大，通常需要建设大型的脚手架系统来提供稳定的作业平台，以便于多层、多点的施工。

2. 设计原则：方案应遵循安全、稳定、经济、高效的原则，确保脚手架的承载能力能够满足建筑物结构的要求，同时要考虑施工人员的人身安全和工作效率。

3. 搭设形式：可能采用满堂脚手架、悬挑脚手架、爬升脚手架等多种形式，根据建筑物的结构特点和施工需求进行选择。

*. 施工流程：包括脚手架的基础处理、立杆安装、横杆设置、斜杆加固、脚手板铺设、安全防护措施设置（如栏杆、安全网等）等步骤，并需定期进行检查和维护。

5. 安全管理：方案中应明确安全操作规程，如佩戴安全帽、系安全带、禁止在脚手架上超重作业等，以防止安全事故的发生。

*. 维护与拆除：施工结束后，脚手架需要按照规定进行拆除，同时要做好脚手架的保养和维护，以备下一轮使用。

7. 监管与验收：整个施工方案需要经过相关部门的审核和验收，确保其满足施工和安全标准。

总的来说，群栋工程的外脚手架施工方案是一个系统性的工程，需要专业人员进行精心设计和实施。

群栋工程外脚手架施工方案部分内容预览：

则：计算长度l0=K·μ·h=1.155×1.5×1800=3119mm

细长比：λ=l0∕i=3119/15.80=197.* 查附录C表得

轴心受压构件稳定系数 =0.18*

立杆的轴向力设计值N按5.3.2式计算

市政道路恢复工程施工组织设计.doc=1.2NGK+1.*×NQK=1.2×5.**8+1.*×3.0=10.738KN

=1.2NGK+1.*×kNQK=1.2×5.**8+1.*×0.85×3.0=10.108KN

1、组合风荷载时的稳定验算

2、不组合风荷载时的稳定验算

N1=10.*78KN

则≤c =118.0*

（四）连接杆的稳定验算

荷载效应组合见表*.3.1

（1）风荷载产生的轴力(每层3m高，横向间距为3跨×1.5m，设一连接杆)

设计值：NCW= Wk·K·Aw=1.*×0.*58×3×1.5×3.0m=8.**KN

（2）脚手架平面外变形产生的轴力

连墙杆的轴力设计值：N= NCW+ N0=8.**+5.0=13.**KN

连墙杆计算长度：l0=l+a=0.300+0.150=0.*50m

细长比：λ=l0∕i=*50∕15.80=28.*8 查附录C表C

轴心变压杆件稳定系数：=0.923

≤ =30.2*N∕mm2<=205 N∕mm2 满足强度要求

每个直角扣件的抗滑力按Rc=8.0KN考虑

则N≤2Rc 13.**KN<2×8.0=1*KN 满足抗滑能力，安全

（五）悬挑支架（一）计算

根据脚手架平面布置情况，因圆弧段较多，悬挑杆受剪力墙约束件影响，立杆的纵向间距La须作适当调整，才能满足施工要求，但都以La≤1500mm控制，较小间距的荷载值相对较小，验算时仍按L=1500计算值取用，偏以安全。

N内=7.72KN N外=10.7*KN

（Q235）18#槽钢特征值：A=2930mm2 单位重量=22.99kg∕m f=210N∕mm2

弹性模量：E=2.1×105N/mm2 抗剪强度：fv=125N∕mm2

抵抗矩：Wx=152.2×103mm3 惯性矩：Ix=13*9.9×10*mm*

回转半径=*.8*cm

=0.*8**+1*.3*57+8.*758=25.73KN ()

式中F1=N外=103.7*KN F2=N内=7.72KN

*、抗弯强度验算：查表rx=1.05

式中S—为静力矩 S=90.732×103mm3

fy=210 N∕mm2 M=17.*9KN·m

=570b·tw∕l·h（235∕fy）

=570×70×9∕1375×180（235∕210）=1.*2 查表=0.935

则：==122.9N∕mm2

7、C点挠度验算：(叠加求得)

=*.17*×1.523+0.2*8×1.123+0.081×0.529=9.73mm<=11.0mm

(对于悬挑构件可取2倍计算)

满足挠度要求

8、予埋螺栓强度验算：

施工中对锚固在板厚小于150mm时，须增加锚栓与锚脚绑扎或焊接，以增大锚固范围。

（六）悬挑支架（二）计算

悬挑支架为[18槽钢 IX=1370×10*mm* A=2930mm2 S=90.732×103 mm3 WX=152.2×103mm3

外立杆荷载仍采用N外=10.7*KN

N内内立杆荷载计算如下：

立杆自重：15.00×0.377*=0.5**KN

大横杆：3×9×1.50×0.037*=1.523 KN

小横杆：1×9×1.05/2×2×0.037*=0.355 KN

扣件：0.705×50%=0.352 KN

平网：0.010×1.50×1.05×9/3=0.05 KN

竹笆：1.05×1.50×9×0.1=1.*2 KN

施工荷载：1.05×1.50×2×2×0.5=3.15 KN

N内1=(①+②+③+④+⑤+⑥)×1.2+⑦×1.*=*.2**×1.2+3.15×1.*=9.527 KN

N内2 = N内1×*0%=5.72 KN

支座反力计算，根据∑MB=0，则

RB=5.5*+5.72+9.527+0.2253×5=21.93KN ()

悬挑架（二）内力计算简图

B点处的弯矩：MB=+5.72×0.3+9.527×1.35=15.23KN

B点处的剪力：VB右=2.*08+5.72+9.527=15.78KN

根据设定条件，所卸荷载由钢丝绳承担，其拉力：N=10.7*/cosα1=1*.10KN

式中S—为静面矩 S=90.732×103mm3

WG==0.**8mm

∑W=0.158+5.332+0.**8=*.158mm<=10.8mm 满足挠度要求

(对于悬挑构件可取2计算允许挠度)

本工程选用的钢丝绳合称抗拉强度为1700N/mm2，钢丝绳为*×37股，直径φ=13mm，心形环、花兰螺栓及卡具均与钢丝绳配套工程使用。查表得：φ13钢丝绳总破断力Fg=10*.5KN，安全系数取K=*.0，钢丝绳破断拉力换算系数α=0.82，取O点的拉力N =1*.10KN。

则：==*.19>K=* 满足安全要求

7、予埋螺栓强度验算：

锚固螺栓预埋示意图如下：

锚固螺栓预埋示意图

预埋螺栓为合格元钢Φ1*加工制作中央空调系统施工组织设计方案.doc，单个螺栓的容许拉力为17.8KN

本支架预埋螺栓的实际拉力单个为N=∕2=5.5*∕2=2.78KN

则，螺栓的安全系数K=17.8∕2.78=*.*0>1.* 安全。

本支架所用吊环为Φ1*元钢加工，埋入深度按规范规定要求设置。

Φ1*元钢截面积A=πr2=**π=201 mm2 N=1*.10KN

LY／T 1185-2013标准下载则应力：σ=N∕A=1*.1×103∕201=70.15N∕mm2<205N∕mm2 满足强度要求。