GB／T 22395-2022标准规范下载简介

GB／T 22395-2022 锅炉钢结构设计规范.pdf简介：

GB/T 22395-2022《锅炉钢结构设计规范》是一部由中国国家标准管理委员会发布并实施的国家标准，它主要针对锅炉钢结构的设计提供了详细的技术规定和指导。该规范的全称是《锅炉和压力容器用钢焊接结构设计规范》。锅炉钢结构是锅炉的重要组成部分，它直接关系到锅炉的承载能力、稳定性和使用寿命。

该规范主要包括以下几个方面内容：

1. 设计原则：规定了钢结构设计应遵循的安全、经济、可靠和环保的原则，以及设计的一般要求。

2. 材料选择：规定了锅炉钢结构所用钢材的性能要求，包括力学性能、焊接性能、耐腐蚀性等。

3. 结构设计：详细阐述了钢结构的计算方法、设计方法、节点设计、结构稳定性、疲劳寿命等方面的技术要求。

4. 焊接工艺：规定了焊接工艺的选择、焊接参数的确定、焊缝质量检查等。

5. 安全与检验：强调了设计过程中的安全检查、检验方法以及使用后的维护和检查。

6. 其他：还涵盖了环境影响、施工和维护等方面的内容。

GB/T 22395-2022的实施，对于规范锅炉钢结构的设计，提高锅炉的安全性和可靠性，保障公共安全具有重要意义。

GB／T 22395-2022 锅炉钢结构设计规范.pdf部分内容预览：

YRE 结构构件承载力抗震调整系数，按表19选用，当仅计算竖向地震作用时，各类构件承 载力抗震调整系数取1.0。

表19结构构件承载力抗震调整系数

7.5.7对于正常使用极限状态，应采用作用的标准组合，作用效应组合的标准值（S）应按公： 计算：

4665平米七层教学楼毕业设计式中： C—结构或结构构件达到正常使用要求的规定

GB/T223952022

8.1锅炉钢结构一般情况下可采用一阶弹性分析，必要时宜进行二阶弹性分析或采用直接分析法。 8.2锅炉钢结构的结构分析宜按空间结构进行计算，将锅炉钢结构各相连部件视为一个相互影响的整 体，通过有效的模拟建立起分析模型，模型应表达锅炉钢结构的实际情况，使计算结果与实际情况相符， 同时又使计算简化。准确计算出构件的内力和变形，进行强度、刚度和稳定校核。 8.3锅炉钢结构构件之间以及柱与基础的连接可设定为铰接或固接。支撑斜杆两端宜按铰接计算。 8.4锅炉钢结构的风荷载和地震作用，宜在结构的两个主轴方向分别作用并进行验算。 8.5计算模型应遵循荷载等效原理及荷载的局部性原理，合理简化结构。计算模型简化原则如下： a）计算模型一般由柱、垂直支撑、水平支撑、梁及悬臂结构组成，基础通常视为刚性； b）悬臂结构可不作为模型的一部分，这时，应考虑悬臂结构在生根处的弯矩和剪力。 8.6荷载及地震作用按以下进行处理。 a）永久荷载和可变荷载宜按实际情况输入。 b） 风荷载应按有无紧身封闭，采用不同方法处理。一般地，有封闭结构，宜由程序自动生成风荷 载；无封闭结构，除考虑锅炉本体和有关设备风荷载外，还应计算结构自身的风荷载。 c）人工处理的地震作用应按高度重新分配，悬吊锅炉炉体和锅筒地震作用不按高度重新分配。 8.7‘支撑力验算：作为柱支撑点的水平桁架，应验算支撑力工况，支撑力应按10.2.6确定。 8.8整体结构刚度：根据空间分析的结果调整垂直支撑和水平支撑的布置及杆件截面，使各层结构的 刚度变化均匀，避免扭转和结构出现局部较大变形。 8.9为了达到预定目标，计算过程中应对杆件的布置和截面进行调整，以达到优化的目的。

9.1.1根据受载情况、连接方式、运输及安装等要求选择梁的截面形式。 9.1.2梁的截面形式一般为工字形、箱形和型钢及其组合截面，承受扭转的梁宜选用箱形截面。 9.1.3梁宜设计为等截面，也可采用变截面梁或叠梁。 9.1.4梁应满足强度、刚度和稳定性的要求。

9.2.1在主平面内受弯的实腹构件，其抗弯强度应按公式（21)计算：

M, M, ≤f 21 Y.W.. Ty,w.

M..My Y.W fy.W.

同一截面处绕r轴的弯矩，单位为牛毫米（N·mm）。 M， 同一截面处绕y轴的弯矩，单位为牛毫米（N·mm）。 Wa 对α轴的净截面模量，单位为三次方毫米（mm"）。 Wny 对y轴的净截面模量，单位为三次方毫米（mm"）。 Y 对轴的截面塑性发展系数。对工字形截面=1.05，对箱形截面，=1.05，对其他截 面应按GB50017一2017表8.1.1采用。不考虑塑性发展时，应取，=1.0。

对轴的截面塑性发展系数，对工字形截面，： 20；对箱形截面Y，=1.05。对其他看 面应按GB50017一2017表8.1.1采用。不考虑塑性发展时，应取，=1.0。 一钢材的抗弯强度设计值，单位为牛每平方毫米（N/mm²）。 在主平面内受弯的实腹构件，除考虑腹板屈曲后强度外，其抗剪强度（）应按公式（22）计算

计算截面沿腹板平面作用的剪应力，单位为牛每平方毫米（N/mm²）； V—计算截面沿腹板平面作用的剪力，单位为牛（N)； S 计算剪应力处以上（或以下）毛截面对中性轴的面积矩，单位为三次方毫米（mm）： I一一毛截面惯性矩，单位为四次方毫米（mm）； tw一一腹板的厚度，单位为毫米（mm）； f一钢材的抗剪强度设计值，单位为牛每平方毫米（N/mm）。 .2.3当梁的上翼缘受有沿腹板平面作用的集中荷载，且该荷载处又未设置支承加劲肋时，腹板计算 高度上边缘的局部承压强度（c.）应按公式（23）计算：

l.=a+5h, E l,= 3.25

式中： 局部承压强度，单位为牛每平方毫米（N/mm）； F 集中荷载，单位为牛（N）； 集中荷载在腹板计算高度上边缘的假定分布长度，单位为毫米（mm），按公式（24）或公 式（25）计算： & 集中荷载沿梁跨度方向的支承长度，单位为毫米（mm）； h一 自梁顶面至腹板计算高度上边缘的距离，单位为毫米（mm）； I 上翼缘绕翼缘中性轴的惯性矩，单位为四次方毫米（mm）； F 钢材的抗压强度设计值，单位为牛每平方毫米（N/mm）。 在梁的支座处，若未设置支承加劲肋，则应按公式（23)计算腹板计算高度下边缘的局部压应力，支 基中反力的假定分布长度，应根据支座具体尺寸参照公式（24)计算。 在梁的腹板计算高度边缘处，若同时受有较大的正应力、剪应力和局部压应力，或同时受有较大 应力和前应九其折算应力应按公式（26）计算

中 。 局部承压强度，单位为牛每平方毫米（N/mm）； F 集中荷载，单位为牛（N）； 集中荷载在腹板计算高度上边缘的假定分布长度，单位为毫米（mm），按公式（24）或公 式（25）计算： Q 集中荷载沿梁跨度方向的支承长度，单位为毫米（mm）； 自梁顶面至腹板计算高度上边缘的距离，单位为毫米（mm）； 上翼缘绕翼缘中性轴的惯性矩，单位为四次方毫米（mm）； 厂 钢材的抗压强度设计值，单位为牛每平方毫米（N/mm）。 在梁的支座处，若未设置支承加劲肋，则应按公式（23)计算腹板计算高度下边缘的局部压应力，支 集中反力的假定分布长度，应根据支座具体尺寸参照公式（24)计算。 2.4在梁的腹板计算高度边缘处，若同时受有较大的正应力、剪应力和局部压应力，或同时受有较大

腹板计算高度边缘同一点上同时产生的正应力，单位为牛每平方毫米（N/mm²）； 0c 腹板计算高度边缘同一点上同时产生的局部压应力，单位为牛每平方毫米（N/mm）， 腹板计算高度边缘同一点上同时产生的剪应力，单位为牛每平方毫米（N/mm²）， 钢材的抗压强度设计值，单位为牛每平方毫米（N/mm）。 计算折算应力的强度设计值增大系数，当与。异号时，取β=1.2；当α与。同号或。=0 时,取β=1.1。 f 钢材的抗压强度设计值，单位为牛每平方毫米（N/mm"）。

。 腹板计算高度边缘同一点上同时产生的正应力，单位为牛每平方毫米（N/mm）； 6。 腹板计算高度边缘同一点上同时产生的局部压应力，单位为牛每平方毫米（N/mm"）， 腹板计算高度边缘同一点上同时产生的剪应力，单位为牛每平方毫米（N/mm²）， 钢材的抗压强度设计值，单位为牛每平方毫米（N/mm）。 计算折算应力的强度设计值增大系数，当α与。异号时，取β=1.2；当与。同号或。= 时，取=1.1。 钢材的抗压强度设计值，单位为牛每平方毫米（N/mm"）。

表20变截面梁挠度计算公式（续）

表20变截面梁挠度计算公式（续）

9.2.8当铺板密铺在梁的受压翼缘上并与其牢固相连，能阻止梁受压翼缘的侧向位移时，可不计算梁 的整体稳定性。 9.2.9除9.2.8所指情况外，在最大刚度主平面内受弯的构件，其整体稳定性应按公式（28)计算：

9.2.9除9.2.8所指情况外，在最大刚 其整体稳定性应按公式（28

绕强轴作用的最大弯矩，单位为牛毫米（N·mm）； 按受压最大纤维确定的梁毛截面模量，单位为三次方毫米（mm"）； 梁的整体稳定系数； 钢材的抗压强度设计值，单位为牛每平方毫米（N/mm）。 梁的整体稳定系数按以下规定计算： 等截面焊接工字形（轧制H形钢）（图5）简支梁的整体稳定系数（?h）应按公式（29）计算

式中： Pb 梁的整体稳定系数。 P 梁整体稳定的等效弯矩系数，按表21采用。 入， 梁在侧向支承点间对截面弱轴y一y的长细比。 A 梁的毛截面面积，单位为平方毫米（mm）。 h 梁截面的全高，单位为毫米（mm）。 W 按受压最大纤维确定的梁毛截面模量，单位为三次方毫米（mm"）。 t1 梁截面的受压翼缘厚度，单位为毫米（mm）。 f 钢材屈服强度，单位为牛每平方毫米（N/mm²）

Pb=βb 4320 Ah /1+ Ayti 入 W. + A 4.4h

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3梁的支座处，应采取构造措施以防梁端截面的扭转。当简支梁仅腹板与相邻构件相连，整体稳 十算时侧向支撑点距离应取实际距离的1.2倍。 用作减少梁受压翼缘自由长度的侧向支撑，其支撑力（F）可按公式（32)计算： F=0.02A0 ·（32

3梁的支座处，应采取构造措施以防梁端截面的扭转。当简支梁仅腹板与相邻构件相连，整体移 十算时侧向支撑点距离应取实际距离的1.2倍。 用作减少梁受压翼缘自由长度的侧向支撑，其支撑力（F）可按公式（32)计算： F=0.02A ·（32

表23翼缘宽厚比的规定

表23翼缘宽厚比的规定（续）

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GB 51427-2021 自动跟踪定位射流灭火系统技术标准(完整正版、清晰无水印).pdf图7腹板加劲肋的布置

表24梁加劲肋的设置

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表24梁加劲肋的设置（续）

无局部压应力的梁，指无移动的设备集中荷载或集中荷载处已设置支承加劲肋，或当梁受均布载作用，且腹板上边 缘产生的局部压应力较小时，以上情况均可视为梁的局部压应力6。=0。 注：tw 腹板的厚度，单位为毫米（mm）； a 横向加劲肋距离，单位为毫米（mm）； a1 短加劲肋的距离，单位为毫米（mm）； ho 腹板的计算高度，单位为毫米（mm）（对单轴对称，项次3中的h。应取为腹板受压区高度h。的 2倍）； h， 纵向加劲肋至腹板计算高度受压边缘的距离，单位为毫米（mm）； 九2 纵向加劲肋到腹板计算高度受拉边缘的距离，单位为毫米（mm)；h2=h。一h;; 腹板受压区高度，单位为毫米（mm）。

表25加劲肋的截面尺寸

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表25加劲肋的截面尺寸（续）

9.2.22梁的支座处和上翼缘有较大集中荷载处宜设支承加劲肋DBJ50／T-029-2019标准下载，支承加劲肋不应单侧布置。 9.2.23支承加劲肋应按承受梁支座反力或固定集中荷载的轴心受压构件，其在腹板平面外的稳定性 按公式（33）计算。