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《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB 51210-2016（正式版）.pdf简介：
《建筑施工脚手架安全技术统一标准》（GB 51210-2016）是中国国家标准，于2016年9月23日发布，2017年5月1日实施。这是关于建筑施工中脚手架安全设计、施工、使用、维护和管理的一部重要标准。
该标准的主要内容包括脚手架的设计原则、设计计算方法、材料要求、搭设与拆除的安全规定，以及脚手架的使用、维护和检查的要求。它涵盖了各类建筑施工脚手架，如满堂脚手架、外脚手架、吊篮脚手架、组合式脚手架、模板支撑系统等，对脚手架的整体结构稳定性、承载能力、安全防护措施、防坠落保护、电气安全等方面进行了详细规定。
该标准的发布和实施，旨在规范建筑施工脚手架的使用，提高脚手架的安全性能，防止因脚手架事故造成的人员伤亡和财产损失，保障建筑工人的生命安全和工程项目的顺利进行。
《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB 51210-2016（正式版）.pdf部分内容预览：
Mwd =wYoMwk Mw.= 0.05§wl,H
式中：Mwk 作业脚手架立杆由风荷载产生的弯矩标准值（N·mm）： W一 风荷载组合值系数，应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》 GB50009的规定取值； la一立杆（门架）纵距(mm); H,一一连墙件竖向间距(mm); 5——作业脚手架立杆由风荷载产生的弯矩折减系数，应按表6.2.6取 用。
NB／T 10402-2020 页岩气工厂化钻井技术经济指标及计算方法.pdf.6作业脚手架立杆由风荷载产生的弯矩
5.2.7作业脚手架连墙件杆件的强度及稳定应按下列公式计算：
2.7作业脚手架连墙件杆件的强度及稳定应按下列公式计算： 强度：
NLd ≤0.85fa A.
Nd≤0.85fal 0A
中：α一一连墙件杆件应力值(N/mm)； A一连墙件杆件的净截面面积(mm²); A一一连墙件杆件的毛截面面积（mm)： NLd——连墙件杆件由风荷载及其他作用产生的轴向力设计值(N); NwLd 连墙件杆件由风荷载产生的轴向力设计值(N)； 国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018的规定取用： L,一一连墙件水平间距mm)： N。一由于连墙件约束作业脚手架的平面外变形所产生的轴向力设计值 单排作业脚手架取2kN；双排作业脚手架取3kN。
6.2.8作业脚手架连墙件与架体、连墙件与建筑结构连接的连接强度应符合下式 要求：
连墙件与作业脚手架、连墙件与建筑结构连接的抗拉（压）承 家插租兰棕准瓶宝注管
2由永久荷载控制的组合
Ma=YZMGk +YZMok
Ma =YGZMGk +coMok
代中：Ma 支撑脚手架受弯杆件弯矩设计值（N·mm） ZMGk 支撑脚手架受弯杆件由永久荷载产生的弯矩标准值总和 (N ·mm ); ZMk——支撑脚手架受弯杆件由可变荷载产生的弯矩标准值总和 (N · mm ); Yc 可变荷载组合值系数，应按现行国家标准《建筑结构荷载规 范》GB50009的规定取值。
1室内或无风环境搭设的支撑脚手架立杆稳定承载力，应按本标准式
1不组合由风荷载产生的立杆附加轴向力时，应按下列公式计算： 由可变荷载控制的组合：
由永久荷载控制的组合
由永久荷载控制的组合：
2组合由风荷载产生的立杆附加轴向力时，应按下列公式计算： 由可变荷载控制的组合：
Na =(ZNGk1 +ZNGk2)+Nok1 +cZNQk2 +wNwk
(ZNGk1 +ZNGk2)+(Nok1 +cZNok2
Na = Ye(ZNGk1 +ZNGk2)+cYo(ZNok1 +ZNok2 )
式中：Na一一支撑脚手架立杆的轴向力设计值(N); ZNck1——支撑脚手架立杆由结构件和附件的自重产生的轴向力标准值总 和(N); ZNGk2 支撑脚手架立杆由NGk1以外的其他永久荷载产生的轴向力标准 值总和(N）;
代中：Mwk一支撑脚手架立杆由风荷载产生的弯矩标准值(N·mm); Wk一—支撑脚手架风荷载标准值(N/mm²)，应以单榻桁架体型系数μst 按本标准式（5.1.7）计算； 与2一—支撑脚手架立杆由风荷载产生的弯矩折减系数，对于门架取0.6， 其他取1.0； l一立杆（门架）纵距(mm); h一架体步距(mm)。 2.13除混凝土模板支撑脚手架以外，室外搭设的支撑脚手架在立杆轴向力设 值计算时，应计入由风荷载产生的立杆附加轴向力，但当同时满足表6.2.13中 一序号条件时，可不计入由风荷载产生的立杆附加轴向力
表6.2.13支撑脚手架可不计算由风荷载产生的立杆附加轴向力条件
6.2.14支撑脚手架连墙件杆件的强度及稳定应按本标准第6.2.7条的规定进行 计算，N。应取3kN；并应符合下列规定：
计算，N。应取3kN；并应符合下列规定：
1当连墙件用来抵抗水平风荷载时，应按本标准第6.2.7条的规定计算连墙 件所承受的水平风荷载标准值NwLd，并应按多榻桁架整体风荷载体型系数μstw计 算支撑脚手架风荷载标准值Wk； 2当连墙件用来抵抗其他水平荷载时，NwLd应取其他水平荷载标准值； 3当采用钢管抱箍等连接方式与建筑结构固定时，尚应对连接节点进行连接 强度计算。 6.2.15风荷载作用在支撑脚手架上的倾覆力矩计算（图6.2.15），可取支撑脚手 架的一列横向（取短边方向）立杆作为计算单元，作用于计算单元架体的倾覆力 矩宜按下列公式计算：
（a）风荷载整体作用
（b）计算单元风荷载作用
图6.2.15风荷载作用示意图
图6.2.15风荷载作用示意图
2 qwk = l,Wak Fu. = I,H.w..
式中：Mok 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值（N·mm） H 支撑脚手架高度(mm）； Hm一 作业层竖向封闭栏杆（模板）高度(mm)； qwk 风线荷载标准值(N/mm）： Fwk 风荷载作用在作业层栏杆（模板）上产生的水平力标准值(N) la一 立杆（门架）纵距(mm）： Wk 支撑脚手架风荷载标准值(N/mm)，应以多榻桁架整体风荷载体
型系数μstw按本标准式（5.1.7）计算。 Wmk一 竖向封闭栏杆（模板）的风荷载标准值(N/mm)，应按本标准式 （5.1.7）计算。封闭栏杆（含安全网）μ.宜取1.0；模板μ应取
（5.1.7）计算。封闭栏杆（含安全网）μ.宜取1.0；模板μ，应取 1.3。 16支撑脚手架在风荷载作用下，计算单元立杆产生的附加轴向力可近似按 分布确定，并可按下式计算立杆最大附加轴向力（图6.2.16）：
6.2.16支撑脚手架在风荷载作用下，计算单元立杆产生的附加轴向力可近似按 线性分布确定，并可按下式计算立杆最大附加轴向力（图6.2.16）：
图6.2.16风荷载作用下立杆附加轴向力分布示意图
图6.2.16风荷载作用下立杆附加轴向力分布示意图
6n Mok (n+1(n+2) B
n一一计算单元跨数； B一一支撑脚手架横向宽度(mm)。 6.2.17在水平风荷载的作用下，支撑脚手架抗倾覆承载力应满足下式要求：
B21.(gk + gk2)+2ZGikb, ≥3yoMok
式中：gk1 均匀分布的架体面荷载自重标准值(N/mm) gk2 均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值(N/mm2)： (mm)。 6.2.18脚手架立杆地基承载力，应满足下式要求：
式中：P一脚手架立杆基础底面的平均压力设计值(N/mm)； Na一一脚手架立杆的轴向力设计值(N);
u 永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，当按永久荷载控制 组合时，取1.363；当按可变荷载控制组合时，取1.254； J一修正后的地基承载力特征值(N/mm²)，应按本标准第6.2.19条 确定。 6.2.19地基承载力特征值可由荷载试验或其他原位测试、公式计算并结合工程 实践经验等方法综合确定。 在脚手架地基验算时，应结合地基土的类别、状态等因素对地基承载力特 征值进行修正。 6.2.20脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算， 钢丝绳的容许拉力值应按国家现行相关标准确定，安全系数应按本标准第3.2.4 条的规定取用。 6.2.21当脚手架搭设在建筑结构上时，应按国家现行相关标准的规定对建筑结 构承载能力进行验算
钢丝绳的容许拉力值应按国家现行相关标准确定，安全系数应按本标准第3.2.4 条的规定取用。 6.2.21当脚手架搭设在建筑结构上时，应按国家现行相关标准的规定对建筑结 构承载能力进行验算。
6.3正常使用极限状态
武中：Vmax一 永久荷载标准组合作用下脚手架结构或构配件的最大变形值 (mm)JC∕T 225-2012 液位计用透明石英玻璃管，应按脚手架相关的国家现行标准计算； []—脚手架结构或构配件的变形规定限值(mm)，应按脚手架相关的国 家现行标准规定采用。
家现行标准规定采用， 3.2按正常使用极限状态设计时，永久荷载的标准值计算应符合下列要求： 1受弯杆件由永久荷载产生的弯矩标准值应按下式计算：
1受弯杆件由永久荷载产生的弯矩标准值应按下式计算：
JGJ 39-2016(2019年版) 托儿所、幼儿园建筑设计规范(完整正版、清晰无水印)式中；Mk一一受弯杆件由永久荷载产生的弯矩标准值(N·mm）。 2作业脚手架立杆由永久荷载产生的轴向力标准值应按下式计算：
式中：N 作业脚手架立杆由永久荷载产生的轴向力标准值(N)。
7.1.1脚手架的结构分析应包括脚手架结构、脚手架构配件及杆件连接节点的荷 载作用效应分析和抗力分析，可采用模拟计算、模型试验和结构试验等方法进行 7.1.2新研制的脚手架应通过结构试验确定其在不同结构、构造状态下的结构抗 力值，并验证架体构造的合理性和适用性，应进行下列试验：