标准规范下载简介
DBJ15-102-2014 钢结构设计规程(附条文说明).pdf简介：
DBJ15-102-2014《钢结构设计规程》(附条文说明)是中国建筑工业出版社出版的一部关于钢结构设计的专业规范。该规程是我国钢结构设计的主要依据之一，由住房和城乡建设部发布，适用于工业与民用建筑、桥梁、隧道、轨道交通、大型设备基础等钢结构的设计。
该规程详细规定了钢结构的设计原则、设计方法、材料选择、连接设计、结构稳定性、抗震设计、疲劳设计、耐火设计、防腐蚀设计等方面的要求。它强调了结构的安全性、经济性、耐久性以及环境保护，旨在保证钢结构工程的施工质量和使用性能。
附条文说明是对规程中各项技术要求的详细解读和解释，对设计人员理解和执行规程具有重要的参考价值，它解释了规程中的专业术语、计算方法、设计参数等内容，有助于设计人员在实际设计中灵活应用。
总的来说，DBJ15-102-2014《钢结构设计规程》及其附条文说明是钢结构工程设计的重要技术参考文献，对于保证钢结构工程的安全、经济和高效运行具有重要意义。
DBJ15-102-2014 钢结构设计规程(附条文说明).pdf部分内容预览：
个别用于设计基本地震加速度为0.15g和0.3
α地震影响系数：ux地震影响系数最人值； 自线下降段的下降斜率谢整系数：表减指数； 特征周期：7阻尼谢系数：T结构自振周期
DB43／T 1720.3-2019 多表集抄技术规范 第3部分：水、气、热、表通信协议图4.3.3地震影响系数线 α地震影响系数：（m 地震响系数型
2地震影响系数曲线的阻尼调整系数和形状参数应符合下 列规定： 1）曲线下降段的衰减指数应按下式确定：
式中：一一曲线下降段的衰减指数； 一一阻尼比。 2）直线下降段的下降斜率调整系数应按下式确定
3）阻尼调整系数应按下式确定：
0. 08±1. 60
式中：nz——阻尼调整系数，当小于0.55时，应取0.55。 4.3.4多遇地震下，大跨度钢结构阻尼比可取0.02，罕遇地震 下可取0.04。多遇地震下，高层建筑钢结构阻尼比应按下列规 定采用：高度不大于50m取0.04，高度大于50m且小于200m 取0.03，高度大于200m取0.02；罕遇地震时取0.05，但当结 构在罕遇地震时处于或基本处于弹性状态时，宜取多遇地震下阻 尼比。
下可取0.04。多遇地震下，高层建筑钢结构阻尼比应按下列规 定采用：高度不大于50m取0.04，高度大于50m且小于200m 取0.03，高度大于200m取0.02；罕遇地震时取0.05，但当结 构在罕遇地震时处于或基本处于弹性状态时，宜取多遇地震下阻 尼比。 4.3.5采用振型分解反应谱法计算空间网格结构地震作用效应 时的振型组合数量，对于网架结构不宜少于10～15阶，对手网 壳结构不宜少于25～30阶，对于体型复杂或重要的大跨度空间 网格结构应取更多振型进行效应组合，计算振型数应使各振型参 与质量之和不小于总质量的90%
时的振型组合数量，对于网架结构不宜少于10～15阶，对于 壳结构不宜少于25～30阶，对于体型复杂或重要的大跨度空 网格结构应取更多振型进行效应组合，计算振型数应使各振型 与质量之和不小于总质量的90%。
4.3.6进行结构时程分析时，应符合下列要求：
1应按建筑场地类别和设计地震分组选用实际地震记录和 人工模拟的地面运动加速度时程曲线，其中实际地震记录的数量 不少于总数量的2/3，多组时程曲线的平均地震影响系数曲线应 与振型分解反应谱法所采用的地震影响系数曲线在统计意义上相 符；每条时程曲线计算所得的结构底部剪力不应小于振型分解反 应谱法求得的底部剪力的65%，多条时程曲线计算所得的结松 底部剪力的平均值不应小于振型分解反应谱法求得的底部剪力
的80%; 2地震波的持续时间不宜小于建筑结构基本自振周期的5 倍和15s，地震波记录的时间间距可取0.01s或0.02s； 3输入地震加速度的最大值可按表4.3.6采用：
时程分析时输入地震加速度的最大值
注：7度时括号内数值用于设计基本地震加速度为0.15g的地区，此处g为重力加 速度。
4当取三组时程曲线进行计算时，结构地震作用效应宜取 时程法计算结果的包络值与振型分解反应谱法计算结果的较大 值；当取七组及七组以上时程曲线进行计算时，结构地震作用效 应可取时程法计算结果的平均值与振型分解反应谱法计算结果的 较大值。
1依据加速度反应谱确定平稳地震动功率谱，按建筑场地 类别选用均匀调制函数： 2人工模拟地震波的持续时间不宜小于建筑结构基本自振 周期的5倍和15s，地震波离散的时间间距可取0.01s或0.02s 人工模拟地震波的数量不应少于500条； 3结构地展作用效应取各人1模拟地展波输人下结构效应 峰的平均值，为时域最式随机模拟法楼层剪力分析缩果大振 型分解反应谱法分析结果时，振型分解反应谱法和应楼层购力宜 来以调整系数，该调整系数不小时域武随机模拟法计穿所 得楼层剪力与振型分解反应谱法计算所得楼层剪力的比值，振型 分解反应谱法计算得到的各楼层构件内力宜作相应调整。对于主 要的结构构件，宜直接对比两种方法的内力结果，并作出相应
4.3.8平面投影尺度很大的空间结构，应视结构形式和支承条
8平面技影八度很大的空间结构，应视结构形式和支承杀 件，分别按单点一致、多点、多向单点或多向多点输人进行抗震 计算。按多点输入计算时，应考虑地震行波效应，若场地内地质 条件差异较大时尚应考虑局部场地效应。6度和7度I、1类场 地的支承结构、上部结构和基础的抗震验算可采用简化方法，根 据结构跨度、长度不同，其短边构件可乘以附加地震作用效应系 数1.15～1.30；7度Ⅲ、NV类场地和8、9度时，应采用时程分 析法或时域显式随机模拟法进行抗震验算。 4.3.9对用作屋盖的钢结构，其抗震验算应符合下列规定： 1在设防烈度为6度地区，可不进行抗震验算； 2在设防烈度为7度地区，乙、丙、丁类跨度小于80m的 轻型平屋面钢结构可不进行地震验算，但必须考虑水平地震对下 部支承结构的影响；其余屋盖钢结构应进行水平与竖向抗震 验算； 3在设防烈度为8度地区，对周边支承的跨度小于60m的 网架应进行竖向抗震验算，可不进行水平地震验算，但必须考虑 水平地震对下部支承结构的影响；其他结构应进行水平和竖向抗 震验算。 0工 A
(4. 3. 10)
文中：F成ki 作用在网架第i节点上竖向地震作用标准值： G;一网架第i节点的重力荷载代表值，其中恒荷载 100%：雪荷载及屋面积灰荷载取50%：不考虑 屋面活荷载； 竖向地震作用系数，按表 4.3.10取值
表4.3.10 坚向地震作用系数
注：加速度单位为cm/s2。
相应地震作用取值的比例系数参考值
应地震作用取值的比例系数参考值
注：由于换算地震烈度出现大于9度的情况，设计时应根据我国相关规范进行计算， 抗震设计必须给予高度重视。
4.3.13抗震验算时，结构任一楼层的水平地震剪力应符合下式 要求：
[4. 3. 13]
式中： Vekd 第i层对应于水平地震作用标准值的楼层剪力； 入——剪力系数，不应小于表4.3.13规定的楼层最小剪 力系数，对竖向不规则结构的薄弱层，尚应乘以 1.15的增大系数; G,第j层的重力荷载代表值; n一一结构计算总层数。
表4.3.13楼层最小地震剪力系数
主：1基本周期介于3.5s和5.0s之间的结构，可取线性插值。 2括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0.15g和0.30g的地区。
4.3.14当小震弹性计算的楼层剪力小于规定的最小值时，可直
.3.14当小震弹 定的最小值时，可具 接放大地震剪力以满足楼层最小地震剪力的要求。放大后基底总 剪力尚不宜小于按底部剪力法算得的总剪力的85%
4.3.15高层建筑钢结构多遇地震下计算双向水平地震作用效应 时可不考虑偶然偏心的影响，但应验算单向水平地震作用下考虑 偶然偏心影响的楼层竖向构件最大弹性水平位移与最大和最小位 移平均值之比；计算单向水平地震作用效应时应考虑偶然偏心的 影响。每层质心沿垂直于地震作用方向的偏移值可按下式采用：
4.4.1 对下列钢结构应考虑温度变化产生的效应： 跨度大于60m或单向长度大于120m的钢结构： 2 结构水平约束较大且外露的钢结构： 3 超高层钢结构； 4 预应力钢结构。 跨度大于120m或单向长度大于300m的屋盖钢结 层建筑钢结构宜考虑温度场的影响， 4.4.2温度作用的标准值根据现行家标准《建筑 规范》G50009的规计算；订第时宜参考程所 汽象统计资料。 4.4.3温度作用效应较大时，宜考虑地基基础对竖向 的实际约束刚度。
准永久值系数可取0.4。
.5.1结构设计应根据使用过程中在结构上可能同时出现的荷 载或作用，按承载能力极限状态和正常使用极限状态分别进行荷 载组合，并应取各自的最不利的组合按现行国家标准《钢结构设 计规范》GB50017、《高层民用建筑钢结构技术规程》JGJ99的 有关规定进行设计。
o (eSox + ZYYtSp, +YQ, SQlk + YoeSok) 式中：pi 预拉力分项系数，对结构有利时取i一1.0，不利 时取pi=1.2; YT 张拉系数； Spi 预拉力标准值的效应。 1当杆件的荷载应力与预应力符号相同，或符号相反但杆 件的预应力值大于荷载应力值时，YT一1.1； 2当杆件荷载应力值大于预应力值且符号相反时，T 二0.9; 3当以有效手段（如采用测力计或其他仪表）直接监测预 应力张力值时，对所有杆件r一1.0。 在多次预应力结构中，当杆件的预应力效应随阶次而变号 时，也应按上述规定分别取值。 4.5.4索截面设计时，可根据结构重要性、复杂程度及在结构 .5.4索截面设计时，可根据结构重要性、复杂程度及在结 中的重要程度，其抗力分项系数可取1.8～2.5，重要索取高值 次要索取低值。 5.1.1屋盖钢结构应根据建筑功能、建筑形体、作用大小及结 构受力等因素选择结构方案（概念设计）和正确估计结构截面高 度，并做到构件布局简洁（传力路径短）、节点小型化，以方便 钢结构的工广制作、运输与现场安装。 5.1.2屋盖钢结构的跨度大于100m时茅台机场后勤保障设施建设项目项目管理+监理招标文件，应优先选用屋盖形效 结构。 5.1.3端支承轻屋面钢结构的适用跨度L及结构截面高度限值 h可按表5.1.3采用。 5.1.3端支承轻屋面钢结构的适用跨度L及结构截面高度限 5.1.3端支承轻屋面钢结构的适用跨度L及结构截面高度限值 h 可按表 5. 1. 3 采用。 表 5. 1.3 L 与h 2对」重面或重荷载，h的取值可增大，适用跨度L可减少。 3单层圆柱面网壳L≤30m；双层圆柱面网壳L≤100m，h=L/20～L/50。 4门式刚架L≤40m。 部支承结构的水平力。 八 1零状态：用于确定制作时构件的形状和尺寸： 2预应力态：用于确定预应力的数值和结构完成后的形状 和坐标SYT 7497-2020 OBNEM海洋电磁采集站.pdf， 5.1.6屋盖钢结构设计时，应考虑结构在制造、安装、施加 应力、承受各类荷载过程中，可能发生的各种不利的单独工况 组合工况下的强度、刚度和稳定性的要求，且应考虑断索及维 状态下的特殊工况。