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JTGT 33*5-05—2022 公路装配式混凝土桥梁设计规范.pdf

JTGT 33*5-05—2022 公路装配式混凝土桥梁设计规范.pdf简介：

JTGT 33*5-05—2022，全称为《公路装配式混凝土桥梁设计规范》，是中国交通运输行业公路工程技术标准的一项重要规范。这个新版规范是在2022年发布的，它主要针对公路工程中预制混凝土桥梁的设计提出详细的规定和指导。

该规范更新后的目的是为了促进公路桥梁建设的工业化和现代化，提高桥梁的施工效率和质量，保证桥梁的安全性、耐久性和经济性。它涵盖了预制混凝土桥梁的设计原则、设计方法、结构选型、材料选用、施工工艺、质量控制、维护管理等多个方面，包括了桥梁的承载能力、结构稳定性、抗震性能、疲劳寿命、环境影响以及施工过程中的安全控制等。

具体来说，规范可能包括了桥梁的预制构件设计、连接设计、施工安装技术、荷载与位移计算、结构分析、环境适应性评价等方面的内容。它为公路装配式混凝土桥梁的设计者、施工者和监管者提供了一套全面、系统的指导，以确保桥梁工程的高质量和安全性。

JTGT 33*5-05—2022 公路装配式混凝土桥梁设计规范.pdf部分内容预览：

YoM.≤d.Mud

中：o 结构重要性系数，按现行《公路桥涵设计通用规范》（JTGD*0）的 规定取用； 截面弯矩设计值（N·mm）； 接缝对抗弯承载力的折减系数，取0.95； Mud 受弯构件的截面抗弯承载力设计值（N·mm），按《公路钢筋混凝土 及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG33*2）的相关规定计算。计算 时，仅计入跨接缝的纵向钢筋，体外预应力钢筋的应力设计值和合力 点至截面受压边缘的距离，宜分别按本规范第5.*.*条和5.*.5条的规 定取用。

根据试验得到的受弯构件接缝截面弯曲破坏形态，以破坏时的截面受力状态建 立平衡方程，导出承载力计算公式。同济大学及国外的试验结果表明，受弯构件的 正截面破坏发生在接缝截面，破坏裂缝集中在接缝处，加之节段端面部位的混凝土 强度通常低于其他部位，从而导致受压区混凝土更早压溃，使接缝截面的承载力和 延性受到影响。因此，根据对比试验的统计结果，环氧胶接缝和现浇混凝土接缝对 抗弯承载力的折减系数取邮=0.95。

5.*.*受弯构件截面抗弯承载力计算时，体外预应力钢筋的极限应力设计值宜按 列公式计算：

基坑内支撑水平刚度计算的探讨式中：pd. 体外预应力钢筋的极限应力设计值（MPa） 0 体外预应力钢筋的永存应力（MPa）：

Ksc 体外预应力钢筋极限应力增量的修正系数：当计算简支受弯构件时 取1.0；当计算连续受弯构件时取0.92； pu,e 体外预应力钢筋的极限应力增量（MPa）； L 体外预应力钢筋在构件跨内的长度（mm）； L2 体外预应力钢筋锚具之间的长度（mm）； fpd.e 体外预应力钢筋的抗拉强度设计值（MPa）； 构件受拉区纵向连续普通钢筋和体内预应力钢筋占受拉区全部纵 向连续普通钢筋和预应力钢筋的等效配置比； hp. 体外预应力钢筋合力点至截面受压区边缘的初始距离（mm），应 按本规范第5.*.*条的规定计入合力偏移量； 构件的计算跨径（mm）； fsd 普通钢筋的抗拉强度设计值（MPa）； A 截面受拉区纵向连续普通钢筋的截面面积（mm²）； fpdi 体内预应力钢筋的抗拉强度设计值（MPa）； Ap.i 截面受拉区体内预应力钢筋的截面面积（mm²）； A. 体外预应力钢筋的截面面积（mm²）

受弯构件破坏时体外预应力钢筋的极限应力一般低于钢筋材料（钢绞线、钢丝） 的名义屈服强度，基本处于线弹性受力阶段。体外预应力钢筋极限应力设计值，需 计入纵向普通钢筋是否跨越接缝的影响，采用同济大学混凝土桥梁研究室的系列试 验成果和经过验证的结构全过程非线性数值分析结果进行回归分析，并按下包线给 出本规范的简化公式。试验和配合进行的非线性数值模拟分析中均偏安全地考虑体 外预应力钢筋在转向器的孔道内可以滑动；极限应力设计值还对试验加载方式与实 际桥梁设计荷载作用方式之间的差异进行了修正，并且还考虑在构件达到极限受力 状态时体外预应力钢筋应力与同时配置的体内预应力钢筋应力之间的量值协调。设 计计算时，每根体外预应力钢筋沿其长度方向的极限应力取相同值。

5.*.5体外预应力钢筋合力点至截面受压区边缘的极限距离宜按下式计算：

hpue = n,h.e

式中：hpue 体外预应力钢筋合力点至截面受压区边缘的极限距离（mm） 计算连续受弯构件时取0.95：当计算截面处设置转向或定位构造且

体外预应力钢筋穿过该构造时取1.0

体外预应力钢筋穿过该构造时取1.0。

体外预应力钢筋除在锚固点和有定位构造的地方，都可能与构件发生横向相对 立置变化，体外预应力二次效应是指体外预应力钢筋与构件相对位置变化而引起的 相关效应。基于同济大学的试验资料和结构全过程非线性数值模拟结果的回归分析， 采用体外预应力钢筋至截面受压区边缘距离改变的方式计入体外预应力的二次效 应。体外预应力钢筋至截面受压区边缘的极限距离，为钢筋至截面受压区边缘的初 始距离与其偏心距的改变量之差。计算公式是由构件跨中截面处的数据回归分析得 到的。 5.*.*体外预应力钢筋合力点至截面受压边缘的初始距离，应计入钢筋受拉后合力 钢筋合力偏移量可按表5.*.*取值

表5.*.*体外预应力钢筋合力偏移量

为转向器孔道的半径（mm）：r为成品索截面的外半行

因体外预应力钢筋转向器孔道的截面面积大于钢筋的截面面积，钢筋受拉作月 后会在转向器的曲线孔道内朝圆心方向偏移集中，故需要对预应力钢筋的合力作月 点至截面受压边缘的初始距离进行修正。

5.*.7纵向分段受弯构件截面抗剪承载力上限值应满足下列公式要求：

Va一剪力设计值（N）； b/hw=1.0，当b/hw<0.1时取b,/hw=0.1; 0—一接缝对截面抗剪承载力上限值的折减系数：当无纵向连续普通钢筋 且构件腹部无跨接缝体内预应力钢筋时取0.85；当有纵向连续普通 钢筋或构件腹部有跨接缝体内预应力钢筋时取0.90；当无接缝时取 1.0； od 混凝土的轴心抗压强度设计值，接缝位置取接缝两侧强度较低值 (MPa）； b——矩形截面的有效宽度、带翼板截面的肋板或腹板沿厚度方向的有效 宽度（mm）TCBDA 15-2018：电影院室内装饰装修技术规程（无水印 带书签），取扣除1/2后张预应力孔道直径后高度h内的最小宽 度； h。一—减去受拉侧纵向普通钢筋保护层厚度的截面抗剪有效高度（mm）； Vpe 一一弯起预应力钢筋的永存预加力在构件轴线垂直方向的分力（N）； b一矩形截面的宽度、带翼板截面的肋板或腹板沿厚度方向的宽度 (mm）; h 矩形截面的高度、带翼板截面扣除上下翼板厚度的肋板净高度或扣 除顶底板厚度的腹板净高度（mm），当肋板或腹板倾斜时取斜向尺 寸； pei 体内预应力钢筋的永存应力（MPa）； 体内、体外弯起预应力钢筋的截面面积（mm²）； 。 体内、体外弯起预应力钢筋的合力与构件轴线的夹角（°）

受弯构件在各种受力状态下的截面抗剪承载力设计值均应受到其抗剪承载力上 限值的控制，否则抗剪钢筋的强度不能充分发挥，截面抗剪承载力无法达到其设计 直。当构件截面抗剪承载力上限值小于截面抗剪承载力设计值时，需要通过调整截 面尺寸或优化钢筋配置等方式加以避免。 为了更合理地确定受弯构件抗剪承载力上限值，同济大学收集了国内外大量受 弯构件抗剪试验资料，提取了其中357个发生斜压破坏试件的试验数据，并以我国 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG33*2）和国外两个主要混 疑土桥梁设计规范为对象，分析了上述3个规范公式的计算值与该357个试件试验 数据之间的关系。在将3个规范公式中的混凝土强度等参数统一成定义完全相同的

受弯构件在各种受力状态下的截面抗剪承载力设计值均应受到其抗剪承载力上 限值的控制，否则抗剪钢筋的强度不能充分发挥，截面抗剪承载力无法达到其设计 值。当构件截面抗剪承载力上限值小于截面抗剪承载力设计值时，需要通过调整截 面尺寸或优化钢筋配置等方式加以避免。 为了更合理地确定受弯构件抗剪承载力上限值，同济大学收集了国内外大量受 弯构件抗剪试验资料，提取了其中357个发生斜压破坏试件的试验数据，并以我国 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG33*2）和国外两个主要混 凝土桥梁设计规范为对象，分析了上述3个规范公式的计算值与该357个试件试验 数据之间的关系。在将3个规范公式中的混凝土强度等参数统一成定义完全相同的

代表值后，《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》的计算值与试验数据 比值的平均值、标准差及变异系数均远大于两个国外规范，表明其与试验数据吻合 较差、不能较好反映试验规律。为此，同济大学进一步对上述3个规范公式的混凝 土强度表达形式、抗剪截面尺寸、腹板高厚比、剪跨比等参数与试验数据进行对比， 分析提出一种与试验规律符合最好的公式表达形式，并以该公式表达形式对试验数 据进行了拟合。在拟合公式达到包络95%试验数据的基础上，对其除以材料分项系 数和乘以受力模式不确定系数，最终得到了本规范的计算公式。为了验证该公式是 否适合我国常用混凝土桥梁截面的形式和配筋情况，同济大学针对实际工程中采用 的空心板梁、T形梁、小箱梁及等高度和变高度大箱梁，分别按其典型的截面尺寸和 配筋情况设计了2*个试件进行了试验验证。结果表明，计算公式能够包络该2*个 试件的所有试验数据。 有关接缝对抗剪承载力上限值影响的问题，目前还没有明确的研究成果，本规 范认为接缝对抗剪承载力上限值有不利影响，接缝对抗剪承载力上限值的折减系数 近似取国外规范的剪切强度折减系数。 此外，同济大学验证试验表明，当有预应力钢筋跨过破坏裂缝时，预应力钢筋 的拉力对抗剪承载力上限值有提高作用。因此，本规范计入了预应力钢筋拉力在截 面破坏时对承载力的贡献，同时也考虑预应力孔道对抗剪截面宽度的削弱影响。注 意到斜压破坏属于脆性破坏，破坏时预应力钢筋拉力的增量很小，故计算时偏安全 地采用永存预加力。

5.*.8纵向分段受弯构件接缝位置斜截面抗剪承载力应满足下列么

分段受弯构件接缝位置斜截面抗剪承载力应满足下列公式要求（图

5.*.8纵向分段受弯构件接缝位置斜截面抗剪承载力应满足下列公式要求（图 5.*.8)：

图5.*.8受弯构件接缝位置斜截面抗剪承载力计算图式

宽度（mm）； h 截面受压区翼板有效宽度内的平均厚度（mm）； hp. 截面受拉区或受拉侧体内预应力钢筋合力点至截面受压边缘的距离 (mm); h 截面受拉区纵向连续普通钢筋合力点至截面受压边缘的距离 (mm) ; M. 与V工况对应的弯矩设计值（N·mm）； pd,e 受弯构件抗剪承载力计算时体外预应力钢筋的极限应力设计值 (MPa)CJ∕T **-1999 城市污水 苯系物(C*-C8)的测定 气相色谱法，此处取ms.c