标准规范下载简介

GB／T 51408-2021 建筑隔震设计标准(完整正版、清晰无水印).pdf简介：

GB/T 51408-2021《建筑隔震设计标准》是中国国家标准，该标准主要针对建筑隔震设计提供了详细的指导和规范。建筑隔震是指在建筑物中采用隔震技术，通过设置隔震层来减少地震对结构的冲击，从而保护建筑物及其内部人员的安全，提高结构的抗震性能。

该标准涵盖了隔震设计的基本原理、隔震结构的分类与选择、隔震设计的一般规定、隔震层的设置、隔震效果检验与评估、隔震系统施工与验收等方面内容。它旨在确保隔震设计的科学性、安全性和有效性，适用于各类建筑结构，包括住宅、公共建筑、工业建筑等。

完整版的PDF文件应该包含了标准的所有章节，包括技术要求、示例、图样和相关引用标准，清晰且无水印，方便专业人员在设计和施工时参考使用。同时，由于版权原因，非官方渠道提供的文件可能不完整或合法性存在问题，建议从官方或授权渠道获取。

GB／T 51408-2021 建筑隔震设计标准(完整正版、清晰无水印).pdf部分内容预览：

式中：SEk 地震作用标准值的组合效应（N）； S；、S一分别为i、k振型水平地震作用标准值的效应 （N），可根据振型参与质量系数确定参与计算的 振型数；

Pki振型与k振型的耦联系数； si、S一一分别为j、k振型的阻尼比； 入T一一k振型与i振型的自振周期比。 3)双向水平地震作用下的效应可按下列公式中的较大值 确定：

SEk = VS+(0.85Sy)2 SEk =VS+(0.85Sx)2

4.3.3当采用时程分析法时，计算的确定应符合下列

CJJ∕T 73-2019 卫星定位城市测量技术标准度时程曲线和人工模拟地震动加速度时程曲线进行输入。 不少于2组人工模拟加速度时程曲线和不少于5组实际强 或修正的加速度时程曲线。地震作用取7组加速度时程曲

结果的峰值平均值。 4.3.5采用振型分解反应谱法和时程分析法同时计算时，地震作 用结果应取时程分析法与振型分解反应谱法的包络值。 4.3.6对特殊设防类和房屋高度超过60m的重点设防类隔震 建筑，宜采用不少于两种程序对地震作用计算结果进行比较 分析。

.3.7对于抗震设防烈度为9度的隔震高层建筑，竖向地震作月

1采用振型分解反应谱法计算竖向地震作用时，其竖向 地震影响系数最大值αvmax可采用本标准第4.2.1条规定的水 平地震影响系数最大值的65%，但特征周期均可按设计第一 组采用。 2计算上部结构的竖向地震作用标准值时，各楼层可视为质 点；设防地震作用下楼层的竖向地震作用标准值可按各构件承受 的重力荷载代表值的比例分配，并应按下列公式确定：

Fevk = αvmaxGeq G;H; Evk (i=l,...,n) ZG,H;

式中：FEvk 结构总竖向地震作用标准值（kN）； 质点i的竖向地震作用标准值（kN）； αvmax 竖向地震影响系数的最大值； Ge 结构等效总重力荷载（kN），可取其重力荷载代表 值的75%； H：、H一一结构质点i、j的计算高度（m）。 3隔震层竖向阻尼比可取上部结构阻尼比，且不宜大于0.05

4.4.1隔震结构构件的承载力应符合下列规定

4.1隔震结构构件的承载力应符合下列规定

1持久设计状况、短暂设计状况应按下式进行设计：

式中：% 结构重要性系数，对特殊设防类建筑和重点设防类 建筑的结构构件不应小于1.1，对标准设防类建筑 的结构构件不应小于1.0； S一作用组合的效应设计值（N)； R一一构件承载力设计值（N）。 2地震设计状况应按本标准第4.4.4条与第4.4.6条规定 进行验算。

=YGSGk+LyQYQSQk+ywYwS

4.4.3持久设计状况和短暂设计状况下，荷载基本组

数应按表4.4.3采用。

表4.4.3荷载基本组合的分项系数

4.4.4地震设计状况下，隔震结构构件设计应采用不计入风荷载 效应的地震基本组合，并应根据本标准第1.0.1条的基本设防目 标进行设防地震作用下的承载力设计。 4.4.5隔震结构构件根据性能要求可分为关键构件、普通竖 向构件、重要水平构件和普通水平构件。对于承受压力的钢构 件，除应按本标准第4.4.6条验算强度外，尚应验算其稳 广

4.4.6在设防地震作用下，隔震建筑的结构构件应按下列规

。4.6在设防地震作用下，隔震建筑的结构构件应按下列规定达 行设计： 1关键构件的抗震承载力应满足弹性设计要求，并应符合下 式规定：

1关键构件的抗震承载力应满足弹性设计要求，并应符合下 式规定：

GSGE+YEhSEhk+YEvSEvk

中：R一 构件承载力设计值（N）； YRE 构件承载力抗震调整系数，应符合现行国家标准《建 筑抗震设计规范》GB50011的规定； SGE一 重力荷载代表值的效应（N）； 重力荷载代表值的分项系数，应符合现行国家标准 《建筑抗震设计规范》GB50011的规定； SEhk 水平地震作用标准值的效应（N)，尚应乘以相应的增 大系数、调整系数； 水平地震作用分项系数，应符合现行国家标准《建筑

抗震设计规范》GB50011的规定； SEvk一 竖向地震作用标准值的效应（N），尚应乘以相应的增 大系数、调整系数； YEv 竖向地震作用分项系数，应符合现行国家标准《建筑 抗震设计规范》GB50011的规定。 2普通竖向构件及重要水平构件的受剪承载力应符合式

SGE+SEhk+0.4SEvk

GE+SEhk+0.4SEvk≤Rk

式中：Rk 构件承载力标准值（N），按材料强度标准值计算， 对钢筋混凝土梁支座或节点边缘截面可考虑钢筋 的超强系数1.25。 4.4.7设防地震作用计算时，隔震结构各楼层对应于地震作用标 准值的剪力应符合式（4.4.7）的要求：

VEki ≥^ZG,

代中：VEki 第i层对应于水平地震作用标准值的剪力（N）： 入一水平地震剪力系数，不应小于表4.4.7规定的值； 对于竖向不规则结构的薄弱层，尚应乘以增大系 数，增大系数取值1.15； G;一第层的重力荷载代表值（N)； 结构计算总层数。

表4.4.7楼层最小地震剪力系数值

注：1表中的基本周期指与隔震结构相应的抗震结构基本周期； 2基本周期介于3.5s和5.0s之间的结构，应允许采用线性插值取值； 3抗震设防烈度7、8度时括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0.15g 和0.30g的地区

注：1表中的基本周期指与隔震结构相应的抗震结构基本周期； 2基本周期介于3.5s和5.0s之间的结构，应允许采用线性插值取值； 3抗震设防烈度7、8度时括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0.15 和0.30g的地区

4.5上部结构变形验算

.5.1上部结构在设防地震作用下，结构楼层内最大的弹性层间 立移应符合下式规定：

Au。

代中：△ue 设防地震作用标准值产生的楼层内最大的弹性层

[0。］—弹性层间位移角限值，应符合表4.5.1的规定； h一计算楼层层高（mm）。

祁结构设防地震作用下弹性层间位移

△up 弹塑性层间位移，宜采用动力弹塑性时程分析方 法；对规则建筑，也可采用静力弹塑性分析方法或 等效线性化方法； [O,] 弹塑性层间位移角限值，罕遇地震作用下应符合 表4.5.2的规定。

表4.5.2上部结构罕遇地震作用下弹塑性层间位移角限值

4.5.3特殊设防类隔震建筑上部结构的结构楼层内最大弹塑性 层间位移，尚应按本标准式（4.5.2）进行极罕遇地震作用下的验 算,且弹塑性层间位移角限值应符合表4.5.3的规定。

4.5.3特殊设防类隔震建筑上部结构的结构楼层内最天弹塑性

吉构极罕遇地震作用下弹塑性层间位

1阻尼装置、抗风装置和抗拉装置可与隔震支座合为 亦可单独设置，必要时可设置限位装置。

2同一隔震层选用多种类型、规格的隔震装置时，每个隔震 装置的承载力和水平变形能力应能充分发挥，所有隔震装置的竖 向变形应保持基本一致。橡胶类支座不宜与摩擦摆等钢支座在同 一隔震层中混合使用。 3隔震层采用摩擦摆隔震支座时，应考虑支座水平滑动时产 生的竖向位移，及其对隔震层和结构的影响。 4当隔震层采用隔震支座和阻尼器时，应使隔震层在地震后 基本恢复原位，隔震层在罕遇地震作用下的水平最大位移所对应 的恢复力，不宜小于隔震层屈服力与摩阻力之和的1.2倍。

4.6.2隔震层的布置应符合下列规定：

6.2隔震层的布置应符合下列

1隔震层宜设置在结构的底部或中下部，其隔震支座应设置 在受力较大的部位，隔震支座的规格、数量和分布应根据竖向承载 力、侧向刚度和阻尼的要求由计算确定。 2隔震支座底面宜布置在相同标高位置上；当隔震层的隔震 装置处于不同标高时，应采取有效措施保证隔震装置共同工作，且 罕遇地震作用下，相邻隔震层的层间位移角不应大于1/1000。 3隔震支座的平面布置宜与上部结构和下部结构中竖向受 力构件的平面位置相对应，不能相对应时，应采取可靠的结构转换 措施。 4隔震层刚度中心与质量中心宜重合，设防烈度地震作用下 的偏心率不宜大于3%。 5同一支承处采用多个隔震支座时，隔震支座之间的净距应 能满足安装和更换所需的空间尺寸。 4.6.3隔震支座的压应力和徐变性能应符合下列规定： 1隔震支座在重力荷载代表值作用下，竖向压应力设计值不 应超过表4.6.3的规定。 2对于隔震橡胶支座，当第二形状系数（有效直径与橡胶层 总厚度之比）小于5.0时，应降低平均压应力限值：小于5且不小 于4时降低20%,小于4且不小于3时降低40%：标准设防类建

筑外径小于300mm的支座，其压应力限值为10MPa。 3对于弹性滑板支座DZ／T 0316-2018 砂石行业绿色矿山建设规范，橡胶支座部及滑移材料的压应力限值 均应满足表4.6.3的规定，支座部外径不宜小于300mm。 4对于摩擦摆隔震支座，摩擦材料的压应力限值也应满足表 4.6.3的规定。 5在建筑设计工作年限内，隔震支座刚度、阻尼特性变化不 应超过初期值的士20%；橡胶支座的徐变量不应超过内部橡胶总 厚度的5%。

表4.6.3隔震支座在重力荷载代表值作用下的压应力限值（MPa

隔震层的水平刚度和阻尼应符合下列规定： 隔震层的水平等效刚度和等效阻尼比,可按下列公式计算：

Ke = Zkj Se = Zk;; /Kec

武中：Se 隔震层等效阻尼比； Keq 隔震层水平等效刚度（N/mm）； j隔震支座的等效阻尼比； 隔震支座（含阻尼器）由试验确定的水平等效刚度 (N/mm)。 2当隔震层设有附加阻尼装置时，尚应计入阻尼装置的阻尼。 3隔震支座和阻尼装置的设计参数，应与产品型式检验的结 果相符，检验时支座竖向荷载应采用本标准表4.6.3规定的压应 力限值，对应不同地震烈度作用时的隔震层水平位移可求得等效 刚度和等效阻尼比。

下列原则确定： 1一般情况下，应采用振型分解反应谱法结合选代的方法或 时程分析法，对隔震体系整体进行分析，确定不同设防地震作用下 隔震层位移幅值。 2采用底部剪力法确定地震作用的隔震结构，其隔震层水平 位移可采用下式简化方法：

JTG∕T 5122-2021 公路缆索结构体系桥梁养护技术规范uh = Fh/Kl