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YB 9258-97《建筑基坑工程技术规范》.pdf简介：

《YB 9258-97 建筑基坑工程技术规范》是一部关于建筑基坑工程的设计、施工、监测和安全控制的国家标准。该标准由中华人民共和国建设部于1997年发布，适用于民用和工业建筑中开挖深度大于或等于5米的基坑工程。该规范详细规定了基坑开挖的施工方法、支护结构设计、降水和排水技术、监控测量、安全防护措施以及施工过程中的风险管理等方面的要求。

该规范的目的是为了保证建筑基坑工程的安全稳定，防止因基坑工程引发的土体失稳、沉降过大、周边建筑物破坏等问题，从而保障建筑工程的质量和人员安全。它为基坑工程的设计者、施工者、监理和监管人员提供了一套科学、规范的指导依据。

YB 9258-97《建筑基坑工程技术规范》.pdf部分内容预览：

注，表中碎石士的充填物为坚硬或硬塑状态的粘性士。

7.3.1水泥砂浆抹面：对于易风化的软质岩石、老粘性土及破碎 岩石边坡的坡面常用3～5cm厚水泥砂浆抹面。也可先在坡面挂 铁丝网再喷抹水泥砂浆。

7.3.3堆砌砂士袋护坡：对已发生或将要发生滑班失或变形 太的边坡，常用砂土袋（草袋、土工织物袋），堆置于坡脚或坡面

【6层】4400平方米沙河办公楼毕业设计（含计算书、计算表格、结构图、施组）7.3.4螺旋锚预压坡面

1）螺旋锚适用于粘性土、粉土、砂土等无砖、石块等杂物 上质边坡加固； 2）螺旋锚由螺旋形的锚杆及锚杆头部的垫板和锁紧螺母 成，将螺旋锚旋入土坡中，拧紧锚杆头的螺母

防坡面土流失的加固处理，在土工布上可上覆素王、砂王或水 砂浆抹面。

7. 3. 6 砖石砌体护面：竖直开挖护面的砌体高度一般不应超1

8土钉支护与喷锚支护结构

8.1.1基坑周围不具备放坡条件，地下水位较低或坑外有降水条 件，邻近无重要建筑或地下管线，基坑外地下空间允许锚杆或士 钉占用时，可采用土钉支护或喷锚支护结构围护基坑边坡。 8.1.2场地土质较好且均匀，基坑开挖深度在5~15m以内时， 可采用土钉加固土体构成土钉支护，场地土质不均匀，稳定土层 埋置较深，开挖深度在18m以内时，可采用喷锚支护结构。 8.1.3上钉支护或喷锚支护结构都需设置喷射混凝土面层，其施 工方法和构造要求相同，详见附录H。 8.1.4喷锚支护结构的预应力锚杆设计、施工和质量检测详见 12章的有关规定。 8.1.5基坑侧壁有软弱夹层，侧压力较大时，可在土钉支护中局 部采用预应力锚杆代替土钉，将土钉和锚杆混合使用，增加侧壁 的稳定性。在喷锚支护结构中，也可采用超前锚管或局部补强办 法，详见附录J、K。

8.1.5基坑侧壁有软弱夹层，侧压力较大时，可在土钉支护中局 部采用预应力锚杆代替土钉，将土钉和锚杆混合使用，增加侧壁 的稳定性。在喷锚支护结构中，也可采用超前锚管或局部补强办 法，详见附录J、K。

8.2.1王钉支护是以较密排列的插筋作为土体主要补强手段，通 过插筋锚体与土体和喷射混凝土面层共同工作，形成补强复合土 体，达到稳定边坡的目的。适用于基坑以上土体的加固， 8.2.2土钉支护适用于地下水位以上或人工降水后的粘性土、粉 土、杂填土及非松散砂土、卵石土等，不宜用于淤泥质王、饱和 软土及未经降水处理地下水位以下的土层。对变形有严格要求的 护坡工程，土钉支护应进行变形预测分析，符合要求后方可采用。 8.2.3土钉材料的置入，可分为钻孔置入，打入或射入置入方式。 常用钻孔注浆型士钉

8.2.4土钉支护的设

(qB+W+E,sino) E.coso

3B(qB+W+2E,sino) Y. 2HE,cosd

（4）位于喷锚护面顶部的预应力锚杆的锚固段，宜加长0.1~ 2H（基坑开挖深度），软土取大值； （5）钢筋网、喷射混凝土面层按下列方法设计： 1）钢筋网、喷射混凝土板上的荷载按8.3.3式计算。

8.3.4喷锚支护结构应验算不同施工阶段和使用阶段的整 定性、内部稳定性和抗隆起稳定性，按本规范第6章规定方 算。

范第12章和附录L。关于护面喷射混凝土的施工见附录I

ECiL; +2 (q+Y,h,+Yzh2+y'sh,) bcosa,tangg Z (g+,h,+2mh2+sh3) bsina;

表9.2.2稳定抗力分项系数

Omax Mya *. A

0mx≤1.2f Cmin>0

0max≤0. 3g Cmin>0

Q一一水泥王壁的单轴抗压强度，kPa。 4基坑底部土的隆起稳定及抗渗稳定按第6章规定

9.2.4基坑底部土的隆起稳定及抗渗稳定按第6章规

9.3.1施工机具应优先选用喷浆型双轴型深层搅拌机

1施工机具应优死选用喷浆型双轴型深层搅拌机械。

9.3.2深层搅拌机械就位时应对中，最大偏差不得大于2cm，开 且调平机械的垂直度，偏差不得大于1%桩长。当搅拌头下沉到设 计深度时，应再次检查并调整机械的垂直度。 9.3.3深层搅拌单桩的施工应采用搅拌头上下各二次的搅拌工 艺。喷浆时的提升（或下沉）速度不宜大于0.5m/min。 9.3.4水泥浆的水灰比不宜大于0.5，泵送压力宜大于0.3MPa， 泵送流量应恒定。 9.3.5相邻桩的搭接长度不宜小于20cm。相邻桩喷浆工艺的施

9.3.6水泥土挡墙应有28d以上的龄期，达到设计强度要求时， 方能进行基坑开挖。

9.3.6水泥土挡墙应有28d以上的龄期，达到设计强度要

10.1.5桩墙式围护结构一般应设置内撑式或锚拉式支撑系统。

条件许可时，二、三级基坑也可采用悬臂式挡土结构，当基坑较 深或土质较差、单层支撑不能满足挡土结构的受力或环境保护要

求时，可采用多层支撑。

百施，升任订 （1）排桩一般可在墙外设置止水雌幕，常用型式有连续搭接 的水泥土搅拌桩或旋喷桩，也可用化学浆液加固墙外一定厚度的 土层等。 （2）板桩可采用槽连接并做好连接部位的防渗处理。 （3）防渗止水要求较高的地下连续墙槽段之间可采用防水接 头。 10.1.7桩墙式围护结构的设计应满足施工工艺及环境保护要 求，保证其在施工及使用过程中必须具备的强度、刚度、稳定性 和抗渗性，且宜将钢筋混凝土围护结构作为主体结构的一部分加 以利用。

10.1.8桩墙式围护结构的设计应包括以下内容：

1）入土深度的确定：根据挡土结构的静力平衡条件初步确定 墙体入土深度，并分别按支护结构与地基的抗滑动稳定、基坑底 部的抗隆起、抗渗流稳定及墙体变形控制要求进行校核； 2）根据支撑系统的布置及架、拆撑顺序，进行围护结构的内 力及变形计算； 3）围护结构的构件和节点设计： 4）当必须严格控制施工引起的地面变形时，分析和预估基坑 开挖产生的墙体水平位移墙脚下沉、坑底土体隆起及降水等对墙 背土层位移的影响，必要时应提出相应工程技术措施， 5）围护结构作为主体结构的一部分时，尚应计算在使用荷载 作用下的内力及变形。 10.1.9在软弱土层或必须严格控制地表沉降的基坑中，应通过 支撑或锚杆对墙体施加预压力。预加压力的大小宜根据支撑类型 及所在部位，温度变化对支撑力的影响程度等因素确定。 10.1.10桩式围护结构的顶部应设置钢筋混凝土圈梁，并沿基坑 形成封闭结构，圈梁的裁面尺寸由计算确定，一般厚度可取0.5

1.0D（D为桩径或墙厚），：宽度不小于D十100mm。 10.1.11紧贴主体结构侧墙施工的围护结构，应根据围护结构施 工的允许倾斜度与偏差、基坑开挖时墙体可能产生的水平位移及 施工与测量误差等预留净空。

（1）围护结构的计算，应考虑施工过程中（包括开挖和回 筑）：基坑开挖、支撑设置、拆除及替换：荷载变化、墙体刚测度改 变、与主体结构的结合方式等对墙体受力的影响。墙体的受力分 析应根据施工顺序逐阶段进行。 （2）围护结构的计算简图，应符合结构实际的工作条件，反 映结构与土层的相互作用。根据计算目的、结构点、基坑规模、 土层条件及墙体变形后土层的应力状态等因素，结合工程经验DB13∕T 2555-2017 地埋管地源热泵工程技术规范，合 理选择计算方法。 1）围护结构抗倾覆稳定所需的入土深度可采用极限平衡法计 算： 2）围护结构的内力宜采用土抗力法计算，空间作用不明显的 三类基坑和地层较稳定、周围环境较简单的二类基坑中的悬臂结 构及单支点结构可采用极限平衡法计算； 3）围护结构的变形一般可采用土抗力法计算；当基坑周围有 重要建筑物或地下构筑物需要保护时，可采用平面有限元法计算 基坑开挖引起的围护结构和地层的位移。 （3）围护结构的计算，一般应考虑以下荷载： 1）自重； 2）施工阶段的水、土压力及邻近建筑物基底压力产生的土压 力； 3）地面堆载、车辆或机械等活载及其产生的土压力； 4）逆作法或盖板法施工时顶、楼板和盖板传给围护结构的竖 向力及力矩；

5）其它荷载：包括通过支撑对墙体施加的预压力以及在基坑 附近进行的工程活动（如地层加固、开挖）对墙体产生的作用力 等，必要时应考虑支撑温度变化的影响； 6）围护结构作为主体结构的一部分或建筑物的基础时，作用 在其上的荷载：包括上部结构的重量、竖向荷载、地震荷载或人 防荷载等。 （4）作用在围护结构上的侧压力，应考虑墙体所处工程地质 条件和水文地质条件、埋置深度、施工方法等影响，根据墙体受 力后的位移大小及地层的应力状态设定，并与所采用的计算 相适应。 （5）排桩墙单根桩承受土压力（含土抗力）的计算宽度一般 可取排桩的中心间距。 （6）应在保证围护结构受力合理、满足地表沉降控制要求和 方便施工的原则下，优化支撑布置方案。 （7）在依据理论计算结果确定围护结构的入土深度、内力和 水平位移时，应考虑当地类似工程的实践经验，必要时作出合理 修正。

10. 2. 2极限平衡法

（1）计算挡王结构的整体稳定和内力时，作用在围护结构上 的土压力分布模式，迎土侧一般可取主动土压力，开挖侧坑底以 下取被动土压力；当需控制墙体水平位移时，主动土压力和被动 土压力可按第5.4条予以调整；计算锚撑式钢板桩等柔性围护结 构的内力时，宜采用经验土压力分布图式。 （2）用极限平衡法计算围护结构的入土深度及内力时，一般 可采用等值梁法或静力平衡法，确有实践依据时也可采用其它方 法。 （3）用等值梁法或静力平衡法计算的锚撑式板桩墙及地下连 续墙，开挖侧坑底以下按朗肯理论计算的被动土压力宜根据地区 经验进行修正。 （4）悬臂式围护结构可按附录E的要点进行计算。

力的抗剪接头时，可视为铰结；接头可传递面外剪力与弯矩时，可 视为刚结。 （6）圆简式围护结构可按附录I.用侧向地基上的空间板壳元 法计算，墙背土压力取静止土压力。除按均匀受力状态验算外，尚 应验算由于开挖、施工荷载及土压力分布等可能产生的非均匀受 力状态。

（1）应根据围护结构的使用自的【厦门市】规划局关于《厦门市城市规划管理技术规定》的补充规定，就其在施工和使用过程中 的不同阶段可能出现的最不利内力，进行截面设计。构件承载力 应满足下式

表 10.3. 1 预制胞护结构的混凝士最低强度等级

[0. 3. 2 排栅