标准规范下载简介和预览
NB／T *7003.2-2009 固体料仓NB／T *7003.2-2009 固体料仓简介：
NB/T *7003.2-2009 是中国国家标准《仓储设施设计规范 第2部分：固体料仓》的简称。这个标准主要规定了固体物料仓库的设计要求，包括但不限于料仓的结构设计、材料选择、尺寸计算、安全防护、储存条件、管理和维护等方面。
固体料仓主要用于存储各种固体颗粒状或块状物料，如粮食、化工原料、建筑材料等。设计时需考虑物料的特性，如密度、流动性、吸湿性、腐蚀性等，以确保料仓的稳定性和使用寿命。此外，还会涉及料仓的通风、防尘、防火、防爆等安全措施，以及便于物料的取用和储存效率的提升。
这个标准对于仓储设施的设计和建设具有重要的指导意义，确保了固体料仓在使用过程中的安全性和有效性。
NB／T *7003.2-2009 固体料仓部分内容预览：
K2/=1+5V9
*.7物料对仓壳圆简的作用力
特性纵坐标值A《线材轧钢工程设计标准 GB/T50*3*-2017》，其值按式（23）计算
h.按式（2*）计算
*.7.2物料对仓壳圆简的垂直压应力
*.7.3物料对仓壳圆筒产生的水平压应力
NB/T*7003.22009（JB/T*7352）
*.7.*物料与仓壳圆筒间的磨擦力
*.7.*物料与仓壳圆筒间的磨擦力
Pl=PgD x10 *tany
图5仓壳圆简受力简图
NB/T*7003.22009(JB/T*735.2)
雪载荷W.按式（28）
*.9仓壳圆筒应力计算
NB/T*7003.22009（JB/T*735.2
*.9.2仓壳圆筒周向应力
*.9.3.1组合拉应力
油向应力按式（35）计
: 组合轴向应力，MPa 组合拉应力按式（3*）计算：
*.9.3.2组合压应九
组合压应力按式（37）计算
z=,H)?+(o)?+o
o
*.10.1.2物料对仓壳锥体的垂直压应力
图*物料对仓壳锥体的垂直压应力
*.10.1.5周向应力
NB/T*7003.22009（JB/T*735.2）
*.10.1.*轴向应力
*. 10. 2 组合应力
自支承式锥形仓壳顶结构见图7。 仓壳顶的有效厚度按式（50）计算，但不得小于*.5mm。当8>*mm时，可以考虑采用加 构。
mu 单位面积的仓壳顶质量，kg/m； m2 单位面积的仓壳顶附加质量，kg/m mr3 单位面积仓壳顶上平均载荷，kg/m²； B 锥顶母线与其水平投影线间之夹角（见图7），*般取10°~
NB/T*7003.22009（JB/T*735.2）
受内压锥顶的周向应力按式（52）计算：
周向应力按式（53）校核：
*.11.2自支承式拱形仓壳项
pD D。= 28sinβ
自支承式拱形仓壳项的球壳内半径取料仓内直径的0.8~1.2倍，见图8。 拱形仓壳顶球壳的有效厚度按式（5*）计算，但不得小于*.5mm。当S>*mm时，可以考虑采 用加强筋结构。
图7自支承式锥形仓壳顶
受内压拱形仓壳顶的周向应力，按式（55）计算
周向应力.按式（5*）校核：
*.11.3仓壳顶加强筋
加强筋宜以仓壳顶中心为准，呈辐射状均匀并对称分布，如图9所示 加强筋按以下步骤进行校核计算： a）加强筋的最大弯矩按式（57）计算：
式中： 加强筋最大弯矩，N·m:
图8自支承式拱形仓壳顶
NB/T*7003.22009（JB/T*735.2
Mmax×10 Zmin [a]
所需加强筋最小截面模数，mm 设定加强结构（包括加强筋和壳体有效组合截面）的截面模数应大于或等于Zmin。否则 要调整加强筋的数量或型钢规格直到满足为止。
*.12仓壳顶与仓壳圆简连接处的加强结构
图9仓壳顶加强筋结构
壳顶与仓壳圆筒连接处的有效面积（包边角钢横截面积加上与其相连的仓壳圆筒与仓壳顶名 反厚范围内的截面之和）应同时
仓壳顶、仓壳圆简与包边角钢有效截面积之和，mm 取设计压力p及设计外压p。中的较大值tMPa。
A*仓壳顶、仓壳圆简与包边角钢有效截面积之和，mm 取设计压力p及设计外压p.中的较大值，MPa。
P.D 1 8[α]'Φ ta]
图10仓壳顶与仓壳圆筒连接处的加强结构
NB/T*7003.22009（JB/T*735.2）
表2*包边角钢最小尺寸
包边角钢自身的对接接头及包边角钢与仓壳圆筒、仓壳顶连接的焊接接头应为全焊透结构
包边角钢自身的对接接头及包边角钢与仓壳圆筒、仓壳顶连接的焊接接头应为全焊透结构。 仓壳锥体与仓壳圆筒连接处的加强结构 分壳体与仓壳圆筒连接处的加强结构形式见图11
仓壳圆筒圆周方向拉力按式（*0）计算
Y*仓壳锥体母线方向拉力，N/mm。 仓壳锥体圆周方向拉力按式（*2）计算
日11仓壳锥体与仓壳圆简连接处的加强结构
(p+)D) m.g *cos0 元D.cos
Bm*仓壳锥体有效加强长度，mm，按式（**）计算
*仓壳圆筒有效加强长度，mm，按式（*5）计算
承压圈区域内所需截面积按式（**）计算：
NB/T*7003.22009(JB/T*735.2）
D,o B.=0.* 2cose
*.1*仓壳圆筒加强结构
仓壳圆简设计外压按式（*7）计算：
*.1*.2料仓许用临界外压力
仓许用临界外压力值[p].按GB150计算：
*.1*.3加强圈个数及位置
P。=2.25fq.+Pm
当[p]。
表27仓壁加强圈最少数量及位置
*.1*.*加强圈最小截面尺寸
周最小截面尺寸宜符合表28的规定
表28加强圈最小截面尺寸
*.1*.5加强圈与仓壳圆简的连接形式
加强圈与仓壳圆筒的连接形式按附录A确定
KBcos lax cOs K[o]
NB/T*7003.22009(JB/T*735.2）
如果不满足上述条件时， 须重新设定*座壳有效厚度8，重复上述计算，直至满足 *.1**座地脚螺栓座 * 1* 初基础环
NB/T*7003.22009（JB/T*735.2
1*.1.2基础环厚度，按式（80）或式（81）计算：
*.1*.1.2基础环厚度，按式（80）或式（81）计算： 无筋板时（见图1*）的基础环厚度：
8,=1.73b Opmax [o],
M+m.g±F Z A Ob, max 0.3Mo0 Z Ab
其中系数Cx、C按表29选取
表29系数 Cx、Cv计算表
地脚螺栓承受的最大拉应力按式（8*）计算
当。≤0时，科仓可自身稳定，但为了固定料 的地脚螺绘 当の>0时，料仓必须设置地脚螺栓。地脚螺栓小径按式（89）计凳
式中： 地脚螺栓螺纹小径，mm： C 地脚螺栓腐蚀裕量：mm
*0g*b.+C n[o]ot
筋板的压应力，MPa； 9G 个地脚螺栓承受的最大拉力，N，按式（91）计算； 对应于*个地脚螺栓的筋板个数； 筋板宽度，mm； 筋板度mm
筋板的许用压应力按式（92）或式（93）计算： 当≤人时：
筋板的许用压应力，MPa； 细长比，按式（9*）计算，且不大于250； 回转半径，对长方形截面的筋板取0.289%：mm； 筋板长度，mmi； 系数，按式（95）计算； 临界细长比，按式（9*）计算； 钢板材料的弹性模量，MPa； 筋板材料的许用应力、MPa
NB/T *7003.22009 (JB/T *735 2)
筋板的压应力等于或小于许用压应力，即≤[αlc。但*.*般不小于基础环厚度的2/3
又的压应力等 盖板 分块盖板最大应力按式（97）或式（98）计算
图1*地脚螺栓座尺寸
NB/T*7003.22009（JB/T*735.2）
*般环形盖板厚度不小于基础环厚度。 盖板最大应力应等于或小于盖板材料的许用应力
*.17仓壳圆筒与*座连接焊缝
图17仓壳圆筒与*座搭接焊接接头示意图
mog+F ≤0.8K[o] .....(101 Zw Aw 0.3M+M ≤0.8×0.9Kg (102 Z.
*.17.2仓壳圆简与初座对接焊接接头
其中F仅在最大弯矩为地震弯矩参与组合时计入此项 式中： D.**座顶截面的内直径，mm。
*.18耳式支座 耳式支座按JB/T*712.3选用及校核。 *.19环座式支座 *.19.1刚性环耳式支座组合截面的惯性
刚性环、垫板与料仓筒体的组合截面见图19
NB/T*7003.22009（JB/T*7352）
图18仓壳圆筒与*座对接焊接接头示意图
商体和支座垫板圆筒的有效加强宽度按式（10*）及式（107）计算
料仓筒体和支座垫板圆筒简的有效加强宽度按式（10*）及式（107）计算
科仓简体和支座垫板圆筒的有效加强宽度按式（10*）及式（107）计餐
料仓商体和支座垫板圆简的有效加强宽度按式（10*）及式（107）计算
图19刚性环、垫板与壳体的组合截面图
NB/T *7003.22009（JB/T *735.2)
GB／T 37132-2018标准下载L=2x0.55D,o=1.1/D.o （10*） L,=2×0.55D,8=1.1D,8 (107)
=2×0.55JD8=1.1/D.o L,=2×0.55D8=1.1D
1=2/=/+1+1
*.19.2支座处作用于刚性环上的力
座处作用于刚性环上的力F（见图20）按式
NB/T*7003.22009(JB/T*735.2
DB22∕T 5019-2019 小型生活污水处理工程技术标准图20支座及刚性环上的作用力图
+ F 支座处作用于刚性环上的力，N； 反力F至壳体的力臂。设有垫板时，至仓壳圆筒的外表面；不设垫板时，至会守质简 截面的中心，mm； h 耳式支座的高度，mm； F*—作用于支座上的反力，按式（11*）计算，N； E 作用于*个支座上的反力，按式（115）计算，N