DB34／T 3566-2019 标准规范下载简介
DB34／T 3566-2019 底轴驱动翻板钢闸门设计规范简介：
DB34/T 3566-2019是江苏省的地方标准，名为《底轴驱动翻板钢闸门设计规范》。这个规范主要针对的是底轴驱动翻板钢闸门的设计，这是一种特殊的水工建筑物，常用于水利工程中，如水库、河道、水闸等，用于控制和调节水流。
该规范详细规定了底轴驱动翻板钢闸门的设计原则、设计参数、结构形式、材料选择、制造工艺、安装与调试、运行管理等方面的要求。它包括了闸门的尺寸、强度计算、防腐蚀处理、闸门启闭装置的设计、电气控制系统设计等内容，以保证闸门的安全、可靠、经济运行，同时考虑到环保和使用寿命。
总的来说，DB34/T 3566-2019标准为底轴驱动翻板钢闸门的设计、制造和使用提供了一个统一的技术标准，对提升水利工程的质量和安全具有重要意义。
DB34／T 3566-2019 底轴驱动翻板钢闸门设计规范部分内容预览：
M,= 6sin 2sin
DB34/T 35662019
sino时NB／T 31049-2014标准下载，水作用力按式（14）计算
力矩按式（15）计算：
13. 3. 3重力短
6sin 2sin0
13.3.4侧水封摩擦力矩
式中： T.= f.P. 力矩按式（17）计算：
标准信息服务平 式中： T.,= f.P. 力矩按式（17）计算：
sina时，摩擦力按式（18）计算
13. 3. 4. 2
力矩按式（19）计算：
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sin 2 sin
13.3.5.5门后空腔下吸力及门顶作用力
力矩可按式（21）计算：
取门顶高度为门体中心线计算得到的高度（距底轴中心），门顶顶梁宽度d" 1）不同倾角时闸门门顶高度h按式（22）计算：
2）门顶水深△H按式（23）计算：
B）对于顶梁为矩形结构的门顶作用力P..按式（24）计算：
h'= (h+ h)sin
P,= pgAHd'B
Pa = pgAHd'Bzs.
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力矩按式（25）计算：
门顶破水器的水作用力P2按式（26）计算：
历矩按式（27）计算：
式中： Aa²一破水器迎水面面积，单位为平方米（m"） △h一破水器高出门顶的高度，单位为米（m） 5）门顶作用力矩M，可按式（28）计算
13.3.6底轴摩阻力矩M.
13.3.6.1底轴摩阻力及力矩
底轴与底支座轴承之间采用滑动摩擦接触方式，相互间接触的摩擦力产生了作用在底轴环向的摩 Md， 其可按式（29) 计算:
M.d = fP,R
式中： 服 R一一底轴半径，单位为毫米（mm）； f一一滑动摩擦系数，（启门力与闭门力计算时取最大值，持住力计算时取最小值），见附录I。
13.3.6.2作用在底轴上的力
作用在底轴的总作用力包括水作用力、重力、侧水封摩擦力、门后空腔的下吸力及门顶作用力： a）顺水流方向作用力按式（30）计算：
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其中闭门时T取负，启门时取正。 b）坚直方向作用力按式（31）计算：
其申团门时1取负，启门时取止。 b）竖直方向作用力按式（31）计算：
其中闭门时T取负，启门时取正。
c）底轴上的力Pd按式（32）计算：
13.3.7泥沙对启闭力的影响
Pza = / Pax +Pay
13.3.7.1在多泥沙水流中工作的闸门，应防止泥沙淤积。 13.3.7.2发生淤泥、污物堆积情况的，应考虑泥沙作用力，计算启闭力时应做专门研究，需要考虑泥 少引起的摩阻力、泥沙与闸门间的黏着力和摩擦力以及门上淤积泥沙的重量等。
14.1冲淤装置布置原则
14.1.1对于位于多泥沙河流或感潮河段的双向挡水挡潮闸门，应考虑布置冲淤装置。 14.1.2防淤积的措施可采取专用冲淤装置或自流冲淤装置。 4.1.3自流冲淤装置适用于闸门上下游水位差较大，具有足够动力进行引水冲淤。 14.1.4专用冲淤装置宜采用高压冲淤泵进行冲淤。 4.1.5根据淤积区的预估沉积厚度、泥沙性质、板结情况，可调整冲淤管的管距、管径和冲淤孔的孔 距、孔径，使冲淤水流动力基本均衡。
14. 2冲淤装置设讯
4.2.1冲淤管位置、数量、间距和 4.2.2冲淤管主管、支管应保证足够的过流面积，避免因主管和支管面积太小、流速过高而引起管道 流激振动。 14.2.3根据门体高度，冲淤装置可布置一道或多道接力完成。 14.2.4冲淤装置布置可参考附录J。 dRAZK
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附录A （资料性附录） 闸门荷载计算的主要公式
A.1作用在闸门上的静水压力
可按表A.1中的公式计算
附录A （资料性附录） 闽门荷载计算的主要公式
表A.1静水压力计算
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A.2.1浪压力可按SL/T744的规定计算。 A.2.2漂浮物撞击力可按SL74的规定计算 A.2.3动冰压力可按SL/T744的规定计算。 A.2.4地震荷载可按GB51247的规定计算。 A.2.5风荷载可按SL/T744的规定计算。
A.2.1浪压力可按SL/T744的规定计算。
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附录B （资料性附录） 闸门橡胶水封定型尺寸及性能
橡胶水封的定型尺寸应按图B.1及表B.1确定
图B.1闸门橡胶水封定型尺寸
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表B.1橡胶水封尺寸
B.2橡胶水封的物理性能
橡胶水封物理力学性能应不低于表B.2的规定
表B. 2 橡胶水封的物理力学性能
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注2：第6项性能仅限于橡塑复合水封。 注3：高水头橡胶水封采用指标7774。
橡塑复合水封聚四氟乙烯薄膜厚度应大于1.0mm，磨损厚度（预压缩3mm，运行3000m）不应 大于0. 2 mma
附录C （资料性附录） 支承材料性能表
c.1增强聚四氟乙烯材料性能
聚四氟乙烯材料的物理力学性能应符合表C.1的
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表C.1增强聚四氟乙烯材料的物理力学性能
C.1.2增强聚四氟乙烯材料滑块的宽度尺寸宜大于夹槽宽度1% C.1.3滑块表面粗糙度Ra应不大于3.2um。 C.1.4滑块表面硬度测定应符合GB/T3398.1的规定。
C.1.2增强聚四氟乙烯材料滑块的宽度尺寸宜大于夹槽宽度1% C.1.3滑块表面粗糙度Ra应不大于3.2um。 C.1.4滑块表面硬度测定应符合GB/T3398.1的规定。
C.2钢基铜塑复合材料性能
.1钢基铜塑复合材料的物理力学性能应符合表
同塑复合材料的物理力学性能应符合表C.2的规
表C.2钢基铜塑复合材料的物理力学性能
C.2.2钢基铜塑复合材料的表层应均匀一致，无未溶化的塑料、无裂纹等缺陷。
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C.3.1铜合金镶嵌固体润滑材料的铜合金应符合GB/T23894规定的要求，其力学性能见表C.3的规 定：
表C.3铜合金材料的力学性能
C.3.2固体润滑剂的化学成分应符合规定，表面颜色一致，无缺陷、无剥落、无裂纹 应松动。
C.4工程塑料合金材料性能
C.4.1工程塑料合金材料的物理力学性能应符合表C.4的规定。
C.4.1工程塑料合金材料的物理力学性能应符合表C.4的规定
表C.4工程塑料合金材料的物理力学性能
C.4.2工程塑料合金材料滑块宽度尺寸宜大于夹槽宽度1%。 C.4.3滑块表面粗糙度Ra不应大于3.2μm。 C.4.4滑块表面硬度测定应符合GB/T2411的规定。
C.4.2工程塑料合金材料滑块宽度尺寸宜大于夹槽宽度1%。 C.4.3滑块表面粗糙度Ra不应大于3.2μm。 C.4.4滑块表面硬度测定应符合GB/T2411的规定
C.4.2工程塑料合金材料滑块宽度尺寸宜大于夹槽宽度1%。
D.1.1组合梁腹板配置加劲肋见图D.1，应符合
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a）当h。/t，≤80/235/。时，可不配置加劲肋。其中ho为腹板的计算高度，t为腹板的厚度； 算； D.1.2D.1.4条的规定计算； d 梁的支座处和上翼缘收有较大的固定集中荷载处，应设置支承加劲肋，
1.2梁腹板仅用横向加劲肋加强时，加劲肋间距a应按式（D.1）和式（D.2）计算：
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a一一加劲肋间距，mm，式（D.1）右端算得的值大于2h。或分母为负值时，取a= h。一一腹板的计算高度，mm; tw一一腹板的厚度，mm; 考虑影响的增大系数，按表D.1采用； T一一 所考虑梁段内最大剪力产生的腹板平均剪应力，N/mm²，按式（D.2）计算： V一剪力，N; 腹板的高度，mm。
代替ha，并取n =1.0。
(h) 1475100t
1.1.4 加劲肋宜在腹板两侧成对配置，也可单侧配置，但支承加劲肋，不应单侧配置。 a 横向加劲肋的最小间距应为0.5h。，最大间距应为2h。。纵向加劲肋至腹板计算高度受压边 缘的距离h应为h。/5～h。/4。
）腹板两侧成对配置的横向加劲肋，其厚度t。应符合式（D.4）规定：
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已置的横向加劲肋，其外伸宽度b。应符合式（D.
bs≥ho/30+40
腹板一侧配置的横向加劲肋DB4403／T 7-2019标准下载，其外伸宽度应大于按式（D.3）算得的1.2倍，其厚度不应小于 其外伸宽度的1/15。 在同时用横向加劲肋和纵向加劲肋加强的腹板中，横向加劲肋的截面尺寸除应符合上述规定 时，其截面惯性矩Iz还应符合式（D.5）规定：
纵向加劲肋的截面惯性矩Iy应符合式（D.6）和式（D.7）规定 1)当a/h,≤0.85时：
当a/h。>0.85时：
GB∕T 32439-2015 给水用钢丝网增强聚乙烯复合管道I,≥1.5h.tw
[,≥1.5h,t]
短加劲肋的最小间距为0.75h1。短加劲肋外伸宽度应取横向加劲肋外伸宽度的0.7～1.0倍， 其厚度不应小于短加劲肋外伸宽度的1/15。 用型钢（H型钢、工字钢、槽钢、肢尖焊于腹板的角钢）做成的加劲肋，其截面惯性矩不应小 于相应钢板加劲肋的惯性矩。 ）在腹板两侧成对配置的加劲肋，其截面惯性矩应按梁腹板中心线为轴线进行计算。 j）在腹板一侧配置的加劲肋，其截面惯性矩应按与加劲肋相连的腹板边缘为轴线进行计算。