标准规范下载简介
DB13(J)／T264-2018 景区人行玻璃悬索桥与玻璃栈道技术标准简介：
《DB13（J）/T264-2018 景区人行玻璃悬索桥与玻璃栈道技术标准》是中国河北省地方标准，主要针对景区中的人行玻璃悬索桥和玻璃栈道的设计、建造、施工、安全运营以及维护等方面制定了详细的技术规范。以下是该标准的一些简介：
1. 适用范围：本标准适用于旅游景区内的人行玻璃悬索桥和玻璃栈道的规划、设计、施工、验收、运营和维护。
2. 设计要求：标准对玻璃悬索桥和栈道的结构强度、稳定性、抗风、抗震、防火、防眩光、防滑、承重能力等方面提出了严格的性能指标。
3. 材料选用：推荐使用高强度、耐候、抗冲击的特殊玻璃和高强度材料，确保结构安全。
4. 施工工艺：规定了施工过程中的质量控制和验收方法，确保工程质量。
5. 安全措施：强调了安全设施的配备，如防护栏杆、应急疏散通道、安全警示标识等，以及对游客的安全教育。
6. 运营管理：规定了运营维护的程序和标准，包括定期检查、保养、应急处理等。
7. 环境保护：强调在设计和施工过程中应尽量减少对环境的影响，保护生态环境。
这个标准旨在提升景区人行玻璃悬索桥与玻璃栈道的安全性和游客体验，同时也保障了景区的运营秩序和环境卫生。
DB13(J)／T264-2018 景区人行玻璃悬索桥与玻璃栈道技术标准部分内容预览：
4.2.5勘探点的布置应符合下列规定：
1对于索塔，每个基础勘探点不应少于2个；对于锚旋，每 个基础勘探点不应少于1个。
2当相邻勘探点揭示的地层变化较大，影响基础设计和施工 方案的选择时，应适当增加勘探点数量。
DB32／T 3655-2019标准下载4.2.6勘探孔深度应符合下列
1当拟采用天然地基时，勘探孔深度应能控制地基主要受力 层，且应超过地基变形计算深度。 2当拟采用桩基时，勘探孔深度应穿透桩端平面以下压缩层 厚度，且不应小于5m；嵌岩桩的勘探孔应深入预计嵌岩面以下 （3～5）倍桩径，并应穿过溶洞、破碎带，达到稳定地层。 4.2.7采取土试样和进行原位测试的勘探孔数量不应少于勘探孔 总数的1/2；当勘探孔总数少于3个时，每个勘探孔均应取样或 进行原位测试。
1地基基础方案分析评价，提供设计所需的岩土参数，对设 计与施工中的岩土工程问题提出建议。 2当拟采用桩基时，提出桩型、桩端持力层和施工方法的建 议：提供计算单桩承载力、桩基变形验算的岩土参数，评价成（沉） 桩可能性，论证桩的施工条件及其对周边环境的影响；当桩身周 围有液化土层分布时，应评价液化土层对基桩设计的影响，提供 相应参数；当桩身周围存在可能产生负摩阻力的土层时，应分析 其对桩基承载力的影响。 3对在河床中设索塔的悬索桥，应提供抗冲刷计算所需的岩 土参数。
4.3.2桥位宜选择在环境条件较好的区域，并宜避开抗震不利区 域，不应选在抗震危险区域。 4.3.3玻璃悬索桥可由锚、索塔、缆索系统、主梁及附属结构 五大部分组成，缆索系统应包括主缆、抗风缆、索夹、吊索、主 索鞍、散索鞍及防护系统等。
五大部分组成，缆索系统应包括主缆、抗风缆、索夹、吊索、主 索鞍、散索鞍及防护系统等。
4.3.4玻璃悬索桥可采用单跨、双跨、多跨等布置形立
采用简支体系（图4.3.4）
图4.3.4玻璃悬索桥结构体系示意图
4.3.5主缆垂跨比应考虑经济性和全桥结构刚度的需要，宜在
4.3.5主缆垂跨比应考虑经济性和全桥结构刚度的需要，宜在
4.3. 土现 则受的而安，直任 1/9～1/11的范围内确定，桥面直接固定在主缆上的玻璃悬索桥垂 跨比除外。
4.3.67 桥面纵向坡度宜小于4%。 4.3.7 玻璃悬索桥上部结构在人群荷载作用下的的最大竖向挠度 不应超过计算跨径的1/400，
4施工阶段作用的组合，应按计算需要及结构所处条件而 定，结构上的施工人员和施工机具设备、桥面堆载、临时配重、 施工期风荷载等均应作为可变作用。 4.4.3按承载能力极限状态设计时，作用的基本组合应根据下式 进行组合：
4.4.3 按承载能力极限状态设计时，作用的基本组合应根据下式 进行组合：
Sud = oS (ZYc,Gk, Yo,ik, V.ZYo,Qk)
作用组合的效应函数； S(·) 结构重要性系数，取1.1。 "c—第i个永久作用的分项系数，应按表4.4.3的规定采 用； Gik 第i个永久作用的标准值； , 基本可变作用效应的分项系数，取%=1.4; Q1k 基本可变作用的标准值； YQ 一第j个其他可变作用效应的分项系数。除风荷载外 的其他可变作用的分项系数取>Q=1.4，风荷载的分 项系数取%,=1.1; Qk一—第j个其他可变作用的标准值; 业 在作用效应组合中其他可变作用效应的组合值系
数，取。=0.75。
表4.4.3永久作用的分项系数
4.4.4 按止常使用极限状态设计时，作用的标准组合应根据下式 进行组合：：
Sta =S (ZGk, Y2ik,Zq2k)
4.4.5结构常用材料容重可按表4.4.5取
表4.4.5常用材料的容重
4.4.6人群荷载标准值应按下列规定
4.4.9 温度作用、施工荷载等其他作用应按《公路桥涵设计通用 规范》JTGD60的规定执行。
4.5.1玻璃悬索桥结构设计，除进行静力计算外，尚应进行动力
4.5.1 坡璃悬索桥结构设计，除进行静力计算外，尚应进个 特性分析，抗风、抗震、稳定性计算，确保强度、刚度和利 满足要求。
4.5.3主跨跨度小于200m的玻璃悬索桥静力计算可采用弹
论，主跨跨度大于等于200m时宜采用有限位移理论及空间结构 分析
4.5.4应根据设计成桥线形和结构重力计算主缆的无应力+
空缆线形、鞍座预偏量、索股初始张力、主缆索夹位置和吊索的 无应力长度。
5应根据施工阶段索塔内力及变形确定鞍座推量，明确 勺主缆线形、主梁的空间位置等。
应的主缆线形、主梁的空间位置等。
4.5.8主缆设计应符合下列要求： 1玻璃悬索桥宜采用双主缆，桥面首接固定在主缆上的玻璃 悬索桥可米用多根主缆。 2主缆可采用平行钢丝束主缆和钢丝绳主缆，应根据主缆的 受力及施工方法等要求进行选取。 3主缆用镀锌高强钢丝直径dw宜在4.5mm～5.5mm内。 4主缆宜采用预制平行索股法（PPWS法）架设，索股中的 钢丝数量可采用91丝、127丝等。主缆索股宜排列成正六边形， 如图 4.5.8 所示。
4.5.8主缆设计应符合下列要
图4.5.8 索股断面
5主缆施工方法采用预制平行索股法（PPWS法）时，一般 截面空隙率V宜为18%～20%，索夹内截面空隙率V宜为16%~ 18%。 6在永久作用、可变作用、温度作用效应组合下，高强度钢
VolV A YR H YoNa 式中：N 一吊索轴向拉力设计值（N）； A一一高强度钢丝吊索的截面面积（mm²）; R一吊索材料强度分项系数，取2.2。 4.5.10 抗风缆设计应符合下列要求： 1 抗风缆宜采用镀锌高强钢丝及镀锌钢丝绳两种类型。 2 抗风缆与桥面夹角宜在30°左右。 3抗风缆的设计荷载宜按最大静阵风荷载计算，且验算主缆 承载能力时应计入抗风缆设计荷载， 4.5.11索鞍可分为主索鞍、散索鞍、散索套及转索鞍，其纟 4.5.12索夹应符合下列要求： 1主缆在吊索处应设置索夹，索夹的长度、螺杆的数量应根 据吊索索力、吊索处主缆的倾角进行分类设计。 2索夹可采用铸造、焊接或冷压成型等制造工艺。 3索夹耳板中心平面应与索夹轴向竖直中心平面重合，吊索 索力中心线宜通过索夹中部。 式中：Kfe 索夹抗滑系数； N。 主缆上索夹的下滑力（N），N。=Nsinβ Nh 吊索拉力（N）,按作用标准值计算； 索夹在主缆上的安装倾角，按同类索夹中的最大值 计算； Ffe 索夹抗滑摩阻力（N），Ffe=kμPtot 紧固压力分布不均匀系数，取2.8； 从 摩擦系数，取0.15; 3）索夹上悬杆总的设计夹紧力P应按式（4.5.12.3）计算： 式中：ncb 索夹上安装的螺杆总根数： Pc 索夹上单根螺杆夹紧力（N） Pot = neb Pi 1锚结构形式应根据地形、地质、主缆力、经济性等选择， 宜采用重力式锚锭（图4.5.13）；稳定性应满足表4.5.13的要求。 2锚固系统可采用预应力锚固系统和型钢拉杆锚固系统。 3 锚旋设计除应符合本标准规定外，尚应符合《公路桥涵地 基与基础设计规范》JTGD63、《公路钢筋混凝土及预应力混凝 土桥涵设计规范》JTGD62的规定。 图4.5.13重力式锚 抗倾覆和抗滑动稳定性系数 .14主梁设计应符合下列要 3主梁结构应进行整体计算和局部计算，应根据实际情况进 行必要的组合。 4吊索与主梁的连接构造和主梁支承结构应进行局部检算 所受作用应由整体计算得出。 5主梁的外形应考虑抗风要求，必要时可设置风嘴或导流 板。 4.6.1玻璃板孔洞及边缘均应进行机械磨边和倒棱，磨边宜细磨， 倒棱宽度不宜小于1.0mm。 4.6.2夹层玻璃的单片厚度相差不宜大于3mm，且夹层胶片厚 度不应小于0.76mm。 4.6.3 玻璃板面挠度不应大于其跨度的1/200。 4.6.4 玻璃之间的接缝宽度不应小于6mm，采用的密封胶的位移 能力应大于玻璃板缝位移量计算值。 4.6.5 玻璃与主体结构的莲接可采用中性硅酮结构胶，并应定期 检查莲接部位胶体的老化情况。应避免尖锐物体首接接触玻璃。 4.6.6 玻璃强度应取夹层玻璃的单片玻璃计算。 4.6.71 作用在夹层玻璃单片上的荷载应按下式计算： 式中：qi 分配到第i片玻璃上的荷载基本组合设计值 (N/mm²) : 第i片玻璃的厚度（mm） 夹层玻璃的等效厚度（mm）； q一一作用在玻璃上荷载基本组合设计值（N/mm²） 天层玻璃的等效厚度te应按下式计算： = 3/t3 +...+t 6mq;a? 9, = t 式中：0; 第i片玻璃的最大应力（N/mm²）： qi 作用于第i片玻璃上的荷载基本组合设计值 (N/mm²); a 矩形玻璃板短板边长（mm）； t 玻璃的厚度（mm²）； m 弯矩系数，可根据玻璃板短板与长边的长度之比按 表 4.6.9 取值。 4.6.9四边支承玻璃板的弯矩数 注：a/b是玻璃板短边与长边的长度之比 注：a/b是玻璃板短边与长边的长度之比 .0.10外关层璃的取大度应按双单片收璃以。以穿份 面夹层玻璃的刚度时，应采用夹层玻璃的等效厚度。 4.6.11在垂直于玻璃平面的荷载作用下《钢丝绳验收及缺陷术语 GB/T21965-2008》，单片玻璃的最大挠度 可用有限元方法计算或按下列公式计算： 可用有限元方法计算或按下列公式计算： 式中：df一 在垂直于桥面玻璃的荷载标准组合值作用下最大挠 度（N/mm²）; q 垂直于该片桥面玻璃的荷载标准组合值（N/mm²）； 从 挠度系数，可根据玻璃短边与长边的长度之比按表 4.6.12选用; D 玻璃的刚度（N/mm）； E 玻璃的弹性模量，可按0.72X105（N/mm²）取值； V 泊松比，可按0.2取值。 表 4.6.11 四边支承板的挠度系数 主：a/b是玻璃板短边与长边的长度之比。 GB 50790-2013 ±800kV直流架空输电线路设计规范4.7人致振动及舒适性 4.7.1玻璃悬索桥应进行人致振动舒适度验算。对于竖