标准规范下载简介

JGJ 6-2011 高层建筑筏形与箱形基础技术规范(完整正版、清晰无水印)简介：

《JGJ 6-2011 高层建筑筏形与箱形基础技术规范》是中国建筑工业出版社出版的一部技术标准，全称为《高层建筑筏形与箱形基础设计规范》。这部规范是针对高层建筑中广泛应用的筏形基础和箱形基础设计提供的一份专业指导性文件。

JGJ 6-2011的主要内容包括但不限于： 1. 基础形式的选择：对不同类型高层建筑（如住宅、商务楼等）适用的基础形式进行了规定，强调了筏形基础和箱形基础在高层建筑设计中的优缺点。 2. 设计原则：详细阐述了设计时应遵循的基本原则，如地基承载力、稳定性、抗震性、经济性等。 3. 计算方法：给出了筏形和箱形基础的计算方法，包括地基承载力计算、基础尺寸确定、位移计算等。 4. 施工与验收：对基础施工过程中的质量控制、验收标准等进行了规定，确保施工质量符合设计要求。

该规范对于保证高层建筑筏形和箱形基础的结构安全、稳定性以及经济性具有重要作用，是中国建筑行业设计与施工的重要参考依据。由于版权原因，完整版和清晰无水印的规范可能需要从正规渠道获取。

JGJ 6-2011 高层建筑筏形与箱形基础技术规范(完整正版、清晰无水印)部分内容预览：

5.4.1高层建筑筏形与箱形基础的地基变形计算值，不应天于 建筑物的地基变形允许值，建筑物的地基变形允许值应按地区经 验确定，当无地区经验时应符合现行国家标准《建筑地基基础设 计规范》GB50007的规定、 5.4.2当采用土的压缩模量计算筱形与箱形基础的最终沉降量 A

.4.2当采用土的压缩模量计算筱形与箱形基础的最终沉降量 时，应按下列公式计算：

DB33∕1092-2016 绿色建筑设计标准S=S1十 S2 Esi

5.4.5带*房高层建筑的天面积整体筏形基础的沉降宜按上部 结构、基础与地基共同作用的方法进行计算。 5.4.6对于多幢建筑下的同一大面积整体筏形基础，可根据每 幢建筑及其影响范围按上部结构、基础与地基共同作用的方法分 别进行沉降计算，并可按变形叠加原理计算整体筱形基础的 沉降。

.5.1高层建筑在承受地震作用，风荷载或其他水平荷载时， 形与箱形基础的抗滑移稳定性（图5.5.1）应符合下式的 再求

式中：F 基底摩擦力合力（kN）； 平行于剪力方向的侧壁摩擦力合力（kN）； Ea、Ep 垂直于剪力方向的地下结构外墙面单位长度上主 动土压力合力、被动土压力合力（kN/m）； 一 垂直于剪力方向的基础边长（m）； Q一作用在基础项面的风荷载、水平地震作用或其他 水平荷载（k/V）。风荷载、地震作用分别按现行国

家标准《建筑结构荷载规范》GB50009、《建筑抗 震设计规范》GB50011确定，其他水平荷载按实 际发生的情况确定； K，一抗滑移稳定性安全系数，取1.3。

图5.5.1抗滑移稳定性验算示意

5.5.2高层建筑在承受地震作用、风荷载、其他水平荷载或

5.5.2高层建筑在承受地震作用、风荷载、其他水

5.5.2高层建筑在承受地震作用、风何载、其他水平荷载或偏 心竖向荷载时，筏形与箱形基础的抗倾覆稳定性应符合下式的 要求：

式中：M, 抗倾覆力矩（kN·m） M倾覆力矩（kN·m）； K.一抗倾覆稳定性安全系数

5.5.3当地基内存在软弱土层或地基土质

限平衡理论的圆弧滑动面法验算地基整休稳定性。其最危险的滑 动面上诸力对滑动中心所产生的抗滑力矩与滑动力矩应符合下式 规定：

式中：MR 抗滑力矩（kN·m）： Ms—滑动力矩(kN·m); K整体稳定性安全系数，

5.5.4当建筑物地下室的一部分或全部在地下水位以下时，应 进行抗浮稳定性验算。抗浮稳定性验算应符合下式的要求：

5.5.4当建筑物地下室的一部分或全部在地下水位1

中：FK 上部结构传至基础顶面的竖向永久荷载（kN）：

G一一基础自重和基础上的王重之和（kN）； F一一水浮力（kN)，在建筑物使用阶段按与设计使用年 限相应的最高水位计算；在施工阶段，按分析地 质状况、施工季节、施工方法、施工荷载等因素 后确定的水位计算： K一一抗浮稳定安全系数，可根据工程重要性和确定水 位时统计数据的完整性取1.0~1.1。

G一一基础自重和基础上的王重之和（kN）； F一一水浮力（kN)，在建筑物使用阶段按与设计使用年 限相应的最高水位计算；在施工阶段，按分析地 质状况、施工季节、施工方法、施工荷载等因素 后确定的水位计算： K一一抗浮稳定安全系数，可根据工程重要性和确定水 位时统计数据的完整性取1.0~1.1。

6.1.1筱形和箱形基础的平面尺寸，应根据工程地质条件、上 部结构布置、地下结构底层平面及荷载分布等因素，按本规范第 5章有关规定确定。当需要扩大底板面积时，宜优先扩大基础的 宽度。当采用整扩大箱形基础方案时，扩大部分的墙体应与箱 形基础的内墙或外墙连通成整体，且扩大部分墙体的挑出长度不 宜大于地下结构埋入土中的深度。与内墙连通的箱形基础扩大部 分墙体可视为由箱基内、外墙伸出的悬挑梁，扩大部分悬挑墙体 根部的竖向受剪截面应符合下式规定：

V<0.2f.bho

式中：V扩大部分墙体根部的竖向剪力设计值（kN)； f一混凝土轴心抗压强度设计值（kPa）； b一扩大部分墙体的厚度（m）： ho一扩大部分墙体的竖向有效高度（m）。 当扩大部分墙体的挑出长度大于地下结构埋入土中的深度 时，箱基基底反力及内力应按弹性地基理论进行分析。计算分析 时应根据士层情况和地区经验选用地基和参数

地下室为单层箱形基础，箱形基础的项板可作为上部 结构的嵌固部位L图6.1.3（a）： 对采用形基础的单层或多层地下室以及采用箱形基 础的多层地下室，当地下一层的结构侧向刚度KB大于 或等手与其相莲的上部结构底层楼层侧向刚度K的 1.5倍时，地下一层结构顶板可作为的结构上部结构

)采用筏基或箱基的多层地下室， K>1.5K，上部结构为架或 框架一剪力增结构时的嵌固部位

图6.1.3上部结构的嵌周部位示意 1一嵌固部位：地下室顶板：2一室外地坪；3一联固部位：地下一层顶板； 4一地下二层（或地下二层为箱基）；5一筱基：6一地下室为箱基； 7一地下一层：8一单层地下室

的嵌固部位[图6.1.3（b）、（c）； 3）对大底盘整体筏形基础，当地下室内、外墙与主体结 构墙体之间的距离符合表6.1.3要求时，地下一层的 结构侧向刚度可计入该范围内的地下室内、外墙刚度， 但此范围内的侧向刚度不能重复使用于相邻塔楼。当 KB小于1.5K=时，建筑物的嵌固部位可设在形基础 或箱形基础的顶部，结构整体计算分析时宜考虑基底 主和基侧王的阻抗，可在地下室与周围主层之间设置 适当的弹簧和阻尼器来模拟

表6.1.3地下室墙与主体结构墙之间的最大间距d

6.1.5地下室的抗震等级、构件的截面设计以及抗震构造措施 应符合现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011的有关规 定。剪力墙底部加强部位的高度应从地下室顶板算起；当结构嵌 固在基础顶面时，剪力墙底部加强部位的范围亦应从地面算起 并将底部加强部位延仲至基础顶面。 6.1.6当四周与土体紧密接触带地下室外墙的整体式筏形和箱 形基础建于Ⅲ、IV类场地时，按刚性地基假定计算的基底水平地 震剪力和倾覆力矩可根据结构刚度、埋置深度、场地类别、土质 情况、抗震设防烈度以及工程经验折减。

基础的混凝土强度等级不应低于C30：箱形基础的混凝土强度等

6.1.8当采用防水混凝土时，防水混凝土的抗渗等级应按表 6.1.8选用。对重要建筑，宜采用自防水并设置架空排水层

表6.1.8防水混凝土抗渗等级

6.2.1平板式筏形基础和梁板式筱形基础的选型应根据地基土 质、上部结构体系、柱距、荷载大小、使用要求以及施工等条件 确定。框架一核心简结构和筒巾简结构宜采用平板式筏形基础。 6.2.2平板式筏基的板厚除应符合受弯承载力的要求外，尚应 符合受冲切承载力的要求。验算时应计入作用在冲切临界截面重 心上的不平衡弯矩所产生的附加剪力。筏板的最小厚度不应小于 500mml。对基础的边柱和角柱进行冲切验算时，其冲切力应分 别乘以 1. 1 和 1. 2 的增大系数。距柱边 h. /2 处冲切临界截面

6.2.1平板式形基础和梁板式筱形基础的选型应根据地基士 质、上部结构体系、程距、荷载大小、使用要求以及施工等条件 确定。框架一核心简结构和简中简结构宜采用平板式筱形基础。 6.2.2平板式筱基的板厚除应符合受弯承载力的要求外，尚应

符合受冲切承载力的要求。验算时应计入作用在冲切临界截面重 心上的不平衡弯矩所产生的附加剪力。筏板的最小厚度不应小手 500mm。对基础的边柱和角柱进行冲切验算时，其冲切力应分 别乘以1.1和1.2的增大系数。距柱边h/2处冲切临界截

图6.2.2内柱冲切临界截面示意 1一柱：2一板

（图6.2.2）的最大剪应力Tmx应符合下列公式的规定：

F一一相应于荷载效应基本组合时的冲切力（kN），对内 注取轴力设计值与板冲切破坏锥体内的基底反力 设计值之差；对基础的边柱和角柱，取轴力设计值 与板冲切临界截面范围内的基底反力设计值之差： 计算基底反力值时应*除底板及其上填土的自重； um——一距柱边缘不小于ho/2处的冲切临界截面的最小周 长（m），按本规范附录D计算： ho一一板的有效高度（m）； Mmb一一作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩（kN·m)； CAB一一沿弯矩作用方向，冲切临界截面重心至冲切临界截 面最大剪应力点的距离（m），按本规范附录D 计算； I一冲切临界截面对其重心的极惯性矩（m），按本规 范附录D计算； β一柱截面长边与短边的比值：当β<2时，β.取2； 当B>4时，β取4； Bhp一受冲切承载力截面高度影响系数：当h≤800mm 时，取βm=1.0；当h≥2000mm时，取Bm=0.9； 其间按线性内插法取值： f一混凝土轴心抗拉强度设计值（kPa）； C1一与弯矩作用方向一致的冲切临界截面的边长（m）， 按本规范附录D计算； C2一垂直于ci的冲切临界截面的边长（m），按本规范

附录D计算； α一一不平衡弯矩通过冲切临界截面上的偏心剪力传递的 分配系数。 当柱荷载较大，等厚度筱板的受冲切承载力不能满足要求 时，可在筱板上面增设柱墩或在板下局部增加板厚或采用抗冲 切钢筋等提高受冲切承载能力。

DB52∕T 1599-2021 高性能沥青路面（Superpave）施工技术规范6.2.3 平板式筏基在内筒下

FL≤0. 7βpf /n umho

式中：F一相应于荷载效应基本组合时的内筒所承受的轴力 设计值与内筒下筱板冲切破坏锥体内的基底反力 设计值之差（kN）。计算基底反力值时应*除底板 及其上填土的自重； (图 6. 2. 3) ;

2.3筱板受内简冲切的临界截面位置

Tmux ≤ 0. 7Php ft/m

6.2.4平板式筏基除应符合受冲切承载力的规定外，尚应按下

6.2.4平板式基除应符合受冲切承载力的规定外商住楼-施工组织设计-工程概况，尚应按下

V, ≤< 0. 7Bh f.bwha

Bhe= 8001 ho