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《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016（正式版）简介：
《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016是中国建筑工业出版社出版的一部关于建筑施工脚手架安全技术的标准。该标准于2016年正式发布，是针对建筑工地脚手架的设计、制作、安装、使用和拆除等全过程的安全技术要求进行规定的重要规范。
该标准的主要内容涵盖了脚手架的基本要求、设计、材料、施工与验收、使用、维护与拆除等各个环节，旨在保障建筑施工中脚手架的安全，防止因脚手架问题导致的人员伤亡和财产损失。它对于规范建筑工地的作业行为，提高脚手架的安全性能，保障施工人员的生命安全和工程的质量具有重要的指导意义。
GB51210-2016标准适用于各类房屋、构筑物和市政工程等建筑施工中的脚手架，包括满堂脚手架、悬挑脚手架、附着式升降脚手架、吊篮脚手架等多种类型。所有从事相关施工活动的单位和个人，都应严格遵守该标准的规定。
《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016（正式版）部分内容预览：
式中：Mwk 作业脚手架立杆由风荷载产生的弯矩标准值(N·mm）； Vw一 风荷载组合值系数，应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》 GB50009的规定取值； la一立杆（门架）纵距(mm); H一一连墙件竖向间距(mm)； 5——作业脚手架立杆由风荷载产生的弯矩折减系数，应按表6.2.6取 用
.6作业脚手架立杆由风荷载产生的弯矩
5.2.7作业脚手架连墙件杆件的强度及稳定应按下列公式计算：
DB14∕T 677-2012 公路抗车辙沥青混合料设计与施工技术规范2.7作业脚手架连墙件杆件的强度及稳定应按下列公式计算： 强度：
9= Nid≤0.85f A.
NLd ≤0.85 fa pA NLd = NwLd + No Vwld=Yowk·L,·H
N≤ 0.85.fl OA
中：α一一连墙件杆件应力值(N/mm）； A一一连墙件杆件的净截面面积(mm²); A一连墙件杆件的毛截面面积（mm²）： NLd—连墙件杆件由风荷载及其他作用产生的轴向力设计值(N); NwLd—连墙件杆件由风荷载产生的轴向力设计值(N); ? 连墙件杆件的轴心受压构件的稳定系数，应根据其长细比入按现行 国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018的规定取用： L,一连墙件水平间距(mm); N。一由于连墙件约束作业脚手架的平面外变形所产生的轴向力设计值， 单排作业脚手架取2kN；双排作业脚手架取3kN
6.2.8作业脚手架连墙件与架体、连墙件与建筑结构连接的连接强度应符合下式 要求：
2由永久荷载控制的组合
M&=GZMGk +ZMo
Ma =GZMGk +cMok
中：Ma 支撑脚手架受弯杆件弯矩设计值（N·mm）； ZMGk一 支撑脚手架受弯杆件由永久荷载产生的弯矩标准值总和 (N ·mm ); ZMQk k一一支撑脚手架受弯杆件由可变荷载产生的弯矩标准值总和 (N ·mm); V 可变荷载组合值系数，应按现行国家标准《建筑结构荷载规 范》GB50009的规定取值。 未脚王加立（门加）稳宝承载力计管应链合下列规宝
1室内或无风环境搭设的支撑脚手架立杆稳定承载力，应按本标准式
1不组合由风荷载产生的立杆附加轴向力时，应按下列公式计算： 由可变荷载控制的组合：
由永久荷载控制的组合
由永久荷载控制的组合：
(ZNGk1 +ZNGk2)+(Nok1 +cZNQk2
Na=G(ZNGk1+ZNGk2)+cY(ZNok1 +ZNok2)
组合由风荷载产生的立杆附加轴向力时，应按下列公式计算： 由可变荷载控制的组合：
Na=G(ZNGk1 +ZNGk2)+ZNokl+cZNQk2 +wNwk
武中：Na一支撑脚手架立杆的轴向力设计值(N)： ZNGck！——支撑脚手架立杆由结构件和附件的自重产生的轴向力标准值总 和(N); ZNGk2——支撑脚手架立杆由NGkl以外的其他永久荷载产生的轴向力标准 值总和(N）：
式中：Mwk一支撑脚手架立杆由风荷载产生的弯矩标准值(N·mm); 按本标准式（5.1.7）计算； 52——支撑脚手架立杆由风荷载产生的弯矩折减系数，对于门架取0.6， 其他取1.0； l立杆（门架）纵距(mm); h一架体步距(mm)。 .2.13除混凝土模板支撑脚手架以外，室外搭设的支撑脚手架在立杆轴向力设 十值计算时，应计入由风荷载产生的立杆附加轴向力，但当同时满足表6.2.13中 某一序号条件时，可不计入由风荷载产生的立杆附加轴向力
表6.2.13支撑脚手架可不计算由风荷载产生的立杆附加轴向力条件
6.2.14支撑脚手架连墙件杆件的强度及稳定应按本标准第6.2.7条的规定进行 计算，N.应取3kN；并应符合下列规定：
计算，N.应取3kN；并应符合下列规定：
1当连墙件用来抵抗水平风荷载时，应按本标准第6.2.7条的规定计算连墙 件所承受的水平风荷载标准值NwLd，并应按多榻桁架整体风荷载体型系数μstw计 算支撑脚手架风荷载标准值Wk； 2当连墙件用来抵抗其他水平荷载时，NwLd应取其他水平荷载标准值； 3当采用钢管抱箍等连接方式与建筑结构固定时，尚应对连接节点进行连接 强度计算。 6.2.15风荷载作用在支撑脚手架上的倾覆力矩计算（图6.2.15），可取支撑脚手 架的一列横向（取短边方向）立杆作为计算单元，作用于计算单元架体的倾覆力 矩宜按下列公式计算：
（a）风荷载整体作用
【b）计算单元风荷载作用
图6.2.15风荷载作用示意图
图6.2.15风荷载作用示意图
2 qwk= l,Ws Fw = l.H.Wm.
式中：Mok 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值（N·mm） 一支撑脚手架高度(mm）： Hm个 作业层竖向封闭栏杆（模板）高度(mm)： qwk 风线荷载标准值(N/mm)； Fwk 风荷载作用在作业层栏杆（模板）上产生的水平力标准值(N)： 立杆（门架）纵距(mm）： 支撑脚手架风荷载标准值(N/mm)，应以多榻桁架整体风荷载体
型系数μstw按本标准式（5.1.7）计算。 Wmk 竖向封闭栏杆（模板）的风荷载标准值(N/mm²)，应按本标准式 （5.1.7）计算。封闭栏杆（含安全网）μ，宜取1.0；模板μ，应取 1.3。 6.2.16支撑脚手架在风荷载作用下，计算单元立杆产生的附加轴向力可近似按 线性分布确定，并可按下式计算立杆最大附加轴向力（图6.2.16)：
5.2.16支撑脚手架在风荷载作用下，计算单元立杆产生的附加轴向力可近似按 线性分布确定，并可按下式计算立杆最大附加轴向力（图6.2.16）：
图6.2.16风荷载作用下立杆附加轴向力分布示意图
6n Mok (n+1(n+2) B
n一一计算单元跨数； B一一支撑脚手架横向宽度(mm)。 6.2.17在水平风荷载的作用下，支撑脚手架抗倾覆承载力应满足下式要求：
B2l.(gk1 + gk2)+2ZGkb, ≥3yoMok
式中：gk1 均匀分布的架体面荷载自重标准值(N/mm)； gk2 均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值(N/mm)： Gk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值(N); b——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离 (mm)。 6.2.18脚手架立杆地基承载力，应满足下式要求：
式中：P一脚手架立杆基础底面的平均压力设计值(N/mm)； N。脚手架立杆的轴向力设计值(N); 立杆底座底面积（mm）
——永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，当按永久荷载控制 组合时，取1.363；当按可变荷载控制组合时，取1.254； f一修正后的地基承载力特征值(N/mm²)，应按本标准第6.2.19条 确定。 6.2.19地基承载力特征值可由荷载试验或其他原位测试、公式计算并结合工程 实践经验等方法综合确定。 在脚手架地基验算时，应结合地基土的类别、状态等因素对地基承载力特 征值进行修正。 6.2.20脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算， 钢丝绳的容许拉力值应按国家现行相关标准确定，安全系数应按本标准第3.2.4 条的规定取用。 6.2.21当脚手架搭设在建筑结构上时，应按国家现行相关标准的规定对建筑结 构承裁能力进行验算
6.2.20脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算， 钢丝绳的容许拉力值应按国家现行相关标准确定，安全系数应按本标准第3.2.4 条的规定取用。 6.2.21当脚手架搭设在建筑结构上时，应按国家现行相关标准的规定对建筑结 构承载能力进行验算
6.3正常使用极限状态
武中：Vmax一 永久荷载标准组合作用下脚手架结构或构配件的最大变形值 (mm)CJ∕T 3008.5-1993 城市排水流量堰槽测量标准三角形剖面堰，应按脚手架相关的国家现行标准计算； []脚手架结构或构配件的变形规定限值(mm)，应按脚手架相关的国 家现行标准规定采用。
家现行标准规定采用 3.2按正常使用极限状态设计时，永久荷载的标准值计算应符合下列要求： 1受弯杆件由永久荷载产生的弯矩标准值应按下式计算
1受弯杆件由永久荷载产生的弯矩标准值应按下式计算：
2作业脚手架立杆由永久荷载产生的轴向力标准值应按下式计算：
《橡胶工厂节能设计规范 GB50376-2015》NGk =ZNGki
式中：Ne 作业脚手架立杆由永久荷载产生的轴向力标准值(N)。
7.1.1脚手架的结构分析应包括脚手架结构、脚手架构配件及杆件连接节点的荷 载作用效应分析和抗力分析，可采用模拟计算、试验和结构试验等方法进行 7.1.2新研制的脚手架应通过结构试验确定其在不同结构、构造状态下的结构抗 力值，并验证架体构造的合理性和适用性，应进行下列试验：