SH／T 3123-2017标准规范下载简介

SH／T 3123-2017 石油化工钢制储罐地基充水预压监测规程简介：

SH/T 3123-2017《石油化工钢制储罐地基充水预压监测规程》是针对石油化工行业中钢制储罐地基建设过程中的一个重要环节——地基充水预压的监测制定的规范。这份标准详细规定了在储罐建设前，为确保地基的承载能力和稳定性，进行地基充水预压的监测方法、步骤和要求。

主要内容包括以下几个方面： 1. 监测项目：规定了地基在充水预压过程中的各项需要监测的参数，如地面沉降、水平位移、地下水位变化等。 2. 监测点的布置：明确了监测点在地基中的具体设置位置，以及监测点的数量和分布要求。 3. 监测设备与方法：推荐了适合的监测设备和测量方法，如水准仪、测斜仪等，确保监测数据的准确性和可靠性。 4. 数据处理与分析：规定了如何处理和分析监测数据，如何判断地基稳定性，以及何时可以停止预压。 5. 安全防护：强调了在监测过程中应遵循的安全规定，以保证工作人员的人身安全。

这份规程的目的是通过科学、规范的监测，确保储罐地基在承受储罐和储液的重量后，地基的沉降和变形在可控范围内，保证储罐的安全运行。

SH／T 3123-2017 石油化工钢制储罐地基充水预压监测规程部分内容预览：

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油化工钢储罐地基充水预压监

随着国家经济的发展和石油战略储备项目的实施，大量钢制储罐不可避免地需建造在地质条件复杂 的区域中，如沿江沿海地区的软土区域、削峰填谷的回填区域等。为确保此类储罐安全，在建造阶段对 地基的应力、变形和强度变化实施动态监测，及时控制加荷速率，可有效防止地基的剪切破坏，确保安 全。因此为了确保储罐地基充水预压的安全和正常使用，评价地基的预压加固效果，进行工程监测是必 要的。 本规程上一版主要适用软土地基，包括经竖向排水体（碎石桩、砂井或塑料排水带）处理过的柔性 桩复合地基。随着近年储罐建设项目的增多，在工程实践中也多有采用CFG桩等刚性桩复合地基，甚 至有采用灌注桩、预制桩等桩基础形式的储罐也较为多见，采用桩基础的储罐，虽承载力满足使用要求， 但在安装完毕后，也均进行充水试压，之所以称为“试压”，是因该充水环节更多具有对储罐安装的检 验验收意义，对地基无预压以提高承载力的作用。在实际工程实施中，各单位技术人员对储罐充水预（试） 压工作，均有控制要求。考虑到监测项目的共性，以及在实践中已积累了一些工程经验，因此本次修编 时，适用范围涵盖了在天然地基、复合地基上建造的钢储罐，同时，为适应技术发展趋势和增强本规程 的适用性，规程内容中也涵盖了对桩基础储罐的沉降监测要求。本规程也保留了对环墙基础内力监测的 现定。 本规程可供石油化工建（构）筑物进 测时参考

4.1充水预压原作为软土地基的一种处理方法，而钢储罐由于其自身特点，能在建造时逐级充水进行 地基加固，最终满足承载力需求。因此上世纪七八十年代起，在软土及柔性桩复合地基上建造钢制储罐 时，大多采用充水预压，该方法具有造价低的优势，本规程前一版即是在此背景下进行的编制。 近年由于经济和技术的发展，为保障安全，大型储罐地基现多数不采用天然地基，而且选择复合地 基时也多选择刚性桩复合地基。甚至出于早日投产、运营安全的考虑，桩基也时常选定为储罐的基础形 式，如灌注桩、预制桩等。桩基础可使承载力一步到位，且地基基础变形小，后期维护费用低，对该类 基础形式的钢储罐，充水更多是为了检验浮顶、管线等设施是否可正常运行。但为确保安全，也需在充 水环节进行监测。 4.2本规程所述柔性桩复合地基指由散体材料或低强度材料处理的复合地基，如砂石桩复合地基、水 泥土桩复合地基、强夯地基等：刚性桩复合地基指由高强度增强体，如CFG桩、混凝土桩等，与土体 联合作用形成的复合地基，该类地基顶部为褥垫层，无承台，能更好发挥土体作用。在实际中，强夯可 按柔性桩复合地基考虑，强夯置换可按刚性桩复合地基考虑。 4.3相互有关的监测项目同一时间进行观测，以确保实测资料反应工程实际情况，且能相互验证。 4.9由于部分监测项目的监测设备，如钢筋计、土压计等，需要在储罐基础建造阶段进行埋设，而且 监测沉降的控制网需在储罐建设前期建立，因此储罐充水监测从基础施工期即开始。监测的结束时间 需根据充水预压后达到的效果确定，若地基经过预压已趋于稳定，则在放水后可以结束观测。若因现场

《水泥搅拌桩旁站监理记录表》SH/T31232017

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重点考虑储罐地基情况，例如地表土位移监测点的布设方向、深层土位移监测孔布设位置、地基孔隙水 压力监测点和土压力位置等，应考虑监测范围内各土层的工程特性、分布范围、厚度变化等因素；对于 环墙钢筋应力及侧向土压力监测，宜在计算的最大受力处布设有监测占，且应满足便于实施观测的要或

6.2.1观测点布置数量参考了《钢储罐地基 与基础设计规范》GB50473一2008的有关规定，观测点沿 储罐周边对称均匀布置以便于评价储罐任意直径方向的平面倾斜，因此测点数量应为双数。对于容积值 不在列表中的储罐，所布测点数可以按表中数值内插确定

2008的有关规定，观测点沿 储罐周边对称均匀布置以便于评价储罐任意直径方向的平面倾斜，因此测点数量应为双数。对于容积值 不在列表中的储罐，所布测点数可以按表中数值内插确定。 6.2.2一般情况下可设置 为了方便观测至少布置上下两排观测点，才能满足工程不同时即观测的需！ 要，而且设置两排测点也能确 保沉降数据在个别测点被破坏后续完整、 6.2.3对于外浮顶储罐，尽量采用支撑浮项的立柱销孔布置观测点对开拱顶储罐，则应在拱顶上开 孔布置观测点。 本条所规定的观测点均是地基变形的重 腰控制点+ 又能反应储罐基础表面变形的特点和规律。 6.2.4环墙作用效应，应根据地基情况进行计算。环墙口 可仅进行环向力计算。因此，观测环墙环向钢 筋应力，可基本了解环墙的受力情况。 6.3储罐地基 6.3.1变形观测点直接埋设在变形体上能反应变形特点的部！川慢车博 和便于观测，罐周围地表土 标桩是用来监测地基土随充水荷裁而产生的变形情况 6.3.2工程地质复杂的特征断面其变形和稳定决定了储魔地基的变形和稳定，故应在该观测断面上布 置观测点，以及时监测地基 的地下动态，测斜礼深度应大干地基应力影响 度，以地基应力影响深度区 以下的深层土水平位移观测点作为基点，才能准确确定地基影响深度。考虑钻机受作业空间的限制，钻 孔应尽量靠近储罐基础边缘 6.3.3根据工程实测资料， 天然地基和柔 主桩 合地基深度0.6D以下 土层在各级充水荷载下的竖向 位移显著减小，因此可以此确 角定深层土竖向位 多监测孔的埋设深度，但有关这方 面的资料有待进一步积累。 6.3.4地基土孔隙水压力观测点应布 他质条件复 电基稳定滑移圆弧区域，根据 工程经验，储罐地基稳定危 金区域在城 出中心禾 基础边 ，孔 水压力观 测圆周断面应通过以上区域 储罐地基应力分布为轴对称问题，在 面半圆 形区域内 置观 点能反应 实际情况。 6.3.5基础侧向土压力观测点， 立布置 础内 受力大的重点部位 监测方法及数据处理 7.1一般规定 7.1.2根据工程实测资料 在该区域外地表上受充 预压备线的影响很 ， 可布置工作基点。储罐沉 降观测，有的工程仅有一个

6. 2. 2 一般情况下可设置

.1.2根据工程实测资料

对于监测网复测周期，充水前和充水初期一个月测一次，以后应根据复测结果与网稳定性分析结果

来调整，当复测较差未满足要求时，应缩短复测周期。 7.1.3由于GPS定位技术的发展，其定位精度逐渐提高，特别是在较大面积储罐区，布置GPS监测 网是一个有效的方法，故本规程中可选用GPS网。 由于储罐观测面积一般较小，根据经验和理论，采用一次布网形式，基准点和工作基点同时布置 其点位精度比较均匀，这样有利于提高和保证监测网的布网精度。 控制点采用强制归心装置，以提高对中精度，从而保证整个监测网的精度。 储罐地基充水预压，几乎不对水平位移监测网产生影响，故其复测周期长，初值测好后，再根据工

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程情况复测3次~4次。 7.1.5根据变形观测的经验，由于测量面积小，精度要求高，不但要做到每一次的观测与上一次观测 采用相同线路和时间，而且要使用相同仪器（设备）。以便将观测中的系统误差减到最小，提高观测精度。

储罐基础边缘及罐周地表土竖向位移监测

7.3储罐周围地表土水平位移监测

7.3.1储罐周围地表土水平位移方向，主要沿着罐圆周法线方向《双通道推板式电窑能源消耗规范 SJ/T11669-2017》，可用钢尺直接测量地表工标桩位移 7.3.2水平位移观测点的精度，系采用了现行国家标准《工程测量规范》GB50026中二等变形监测的 精度要求，点位中误差不大于土3.0mm。

7.4储罐基础锥面变形监测

7.4.1通过近十几年的工程监测经验及工程实例分析，水深差值法观测底板变形能满足工程需要，是 一种切实可行的观测方法。 7.4.2水深差值法观测的底板变形仅是相对于储罐基础边缘的相对变形，考虑到储罐不均匀沉降造成 的基础边缘顶部形态的不均匀性，测取初始值时应以储罐基础相隔120°角的三个测点水深的算术平均 值为基准，并根据储罐基础边缘竖向变形量修正。充水高度系以储罐基础边缘为基准的充水高度。测取 初始值的时机应在水面高出基础锥面后、完成第一级充水前进行。 7.4.4储罐底部通常采用预抬高的办法补偿预估沉降，同时锥顶的存在也便于从罐周边排出储液，因 此保障罐底向上的拱度是必要的。为了预估底板变形造成损坏的不均匀沉降值，应采取减小底板拉力、 避免焊缝应力过大的措施。国内外工程上采用评价底板变形的方法很多，例如：直接利用底板中心沉降 量；以罐中心沉降和罐周边沉降差与罐半径的比值来确定罐底板容许变形值（罐基拱度）等，本条规定 应先满足设计要求，若无设计要求，充水预压后罐基础沉降基本稳定后的锥面坡度应大于等于0.008， 系采用了现行《石油化工立式圆筒形钢制焊接储罐设计规范》SH3046的规定。

7.4.4储罐底部通常采用预抬高的办法补偿预估沉降，同时锥顶的存在也便于从罐周边排出储液，因 此保障罐底向上的拱度是必要的。为了预估底板变形造成损坏的不均匀沉降值，应采取减小底板拉力、 避免焊缝应力过大的措施。国内外工程上采用评价底板变形的方法很多，例如：直接利用底板中心沉降 量；以罐中心沉降和罐周边沉降差与罐半径的比值来确定罐底板容许变形值（罐基拱度）等，本条规定 应先满足设计要求，若无设计要求，充水预压后罐基础沉降基本稳定后的锥面坡度应大于等于0.008， 系采用了现行《石油化工立式圆筒形钢制焊接储罐设计规范》SH3046的规定。

7.5储罐地基深层土水平位移监测

7.5.1近二十年来，国内科研单位研制一些新型地基内部变形观测仪器，并不同程度地在水利行业王 石坝及深基坑开挖监测中应用，且取得较好效果，本规程主要选用了其中成功的仪器。 7.5.2测斜导管接长时，接头应密封，以防泥砂涌入、淤塞导管，应使每根测斜导管的导向槽严格对 正，不得偏扭；每根导管所承受的沉降段长度应小于10mm15mm，以便测斜仪探头能顺利通过，而 不致于脱出测斜导管的导向槽；当不能满足预估沉降量时，应缩短每根管长度；测斜导管的最大倾斜率 应小于1%：下管时管内注清水以减小浮力影响。 7.5.4环状空间内的回填料采用中粗砂并密实，以保证测斜导管与所附设的深层土体同步变形。 7.5.6测斜导管埋入地层后，需要一段时间才能稳定，根据经验一般为7天，选定好观测垂线的假想 固定点陕09G09 预应力混凝土空心板 09系列结构图集，才能利用初始值确定测斜导管初始空间位置，将测斜导管的中心轴线看作观测基准垂线，深层 土水平位移为相对于该观测基准垂线的位移。

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