资源下载简介

某框架结构高层住宅楼脚手架工程施工组织设计简介：

在一个高层住宅楼的脚手架工程施工组织设计中，首先会进行详细的项目概述，包括：

1. 工程背景：介绍工程的基本情况，如建设地点、建设单位、设计单位、施工单位、工程规模、层数、结构类型等。

2. 工程目标：明确脚手架施工的主要任务，如搭设安全、稳定、高效的脚手架体系，满足施工进度和人员安全的需求。

3. 施工方案：根据工程结构特点，选择合适的脚手架类型，如碗扣式、盘扣式、钢管扣件式等，考虑其承载能力、稳定性、搭设和拆除的便捷性。

4. 施工流程：详细描述脚手架的搭设步骤，包括地基处理、立杆安装、横杆设置、斜杆加固、脚手板铺设、安全防护设施的设置等。

5. 施工组织：制定施工进度计划，明确各施工阶段的时间节点，合理安排劳动力和机械设备，同时考虑施工期间的天气、季节等因素。

6. 质量与安全：制定严格的质量控制措施，确保脚手架的稳固和安全，包括定期检查、验收制度，以及安全防护措施，如佩戴安全帽、系安全带、设立警示标志等。

7. 应急预案：为应对可能发生的意外情况（如恶劣天气、设备故障等），制定应急预案和应急救援措施。

8. 环保与文明施工：强调施工过程中的环境保护和文明施工，减少对周边环境的影响，提高施工形象。

总结来说，高层住宅楼脚手架工程施工组织设计是一个全面的施工计划，它旨在保证工程的顺利进行，确保施工人员的安全，同时兼顾质量和效率。

某框架结构高层住宅楼脚手架工程施工组织设计部分内容预览：

最大挠度和 ν = νqmax + νpmax = 0.008+1.214 = 1.222 mm；

小横杆的最大挠度为 1.222 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800/150=5.333与10 mm,满足要求！

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN人防地下车库通风与排烟系统设计.pdf，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):

R ≤ Rc

大横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.8×2/2=0.069 kN；

小横杆的自重标准值: P2 = 0.038×0.8/2=0.015 kN；

脚手板的自重标准值: P3 = 0.35×0.8×1.8/2=0.252 kN；

活荷载标准值: Q = 3×0.8×1.8 /2 = 2.16 kN；

荷载的设计值: R=1.2×(0.069+0.015+0.252)+1.4×2.16=3.428 kN；

R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1337kN/m

NG1 = [0.1337+(1.80×2/2)×0.038/1.80]×59.10 = 10.171kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m2

NG2= 0.35×16×1.8×(0.8+0.1)/2 = 4.788 kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m

NG3 = 0.14×16×1.8/2 = 2.016 kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2

NG4 = 0.005×1.8×59.1 = 0.532 kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 17.507 kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值

NQ = 3×0.8×1.8×2/2 = 4.32 kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×17.507+ 0.85×1.4×4.32= 26.149 kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×17.507+1.4×4.32=27.056kN；

六、钢丝绳卸荷计算（因此内容在规范以外，故仅供参考）:

钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。

在脚手架全高范围内卸荷2次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。

第1 次卸荷净高度为21m;

第2 次卸荷净高度为16.8m;

a1=arctg[2.000/(0.800+0.150)]=64.592度

a2=arctg[2.000/0.150]=85.711度

第1次卸荷处立杆轴向力为：

P1 = P2 = 1.5×26.149×21/59.1 =13.937 kN；

kx为不均匀系数，取1.5

各吊点位置处内力计算为(kN)：

T1 = P1/sina1 = 13.937/0.903 = 15.430 kN

T2 = P2/sina2 = 13.937/0.997 = 13.977 kN

G1 = P1/tana1 = 13.937/2.105 = 6.620 kN

G2 = P2/tana2 = 13.937/13.333 = 1.045 kN

其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。

卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为[Fg]= T1 =15.430 kN。

钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

[Fg] = aFg/K

计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；

计算中[Fg]取 15.43kN，α=1，K=7，得到：

选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(2×15.430×7.000/1.000)0.5 = 14.7 mm。

吊环强度计算公式为：σ = N / A ≤ [f]

[f] 为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；

选择吊环的最小直径要为：d =（2×[Fg]/[f]/π）1/2 =（2×15.430×103/50/3.142）1/2 = 14.0 mm。

第1次卸荷钢丝绳最小直径为 14.7 mm，必须拉紧至 15.430 kN，吊环直径为 16.0 mm。

第2次卸荷钢丝绳最小直径为 13.1 mm，必须拉紧至 12.344 kN，吊环直径为 14.0 mm。

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz·μs·ω0

经计算得到，风荷载标准值为:

Wk = 0.7 ×0.62×0.62×1.126 = 0.303 kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为:

Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 = 0.85 ×1.4×0.303×1.8×1.82/10 = 0.21 kN·m；

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f]

立杆的轴心压力设计值 ：N = 26.149×21.3/59.1 =9.424 kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ = N/(φA)≤ [f]

立杆的轴心压力设计值 ：N = 27.056×21.3/59.1 =9.751kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；

长细比: L0/i = 197 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186

立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

σ = 9424.335/(0.186×489)+210273.375/5080 = 145.009 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 145.009 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

σ = 9751.296/(0.186×489)=107.211 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 107.211 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

八、连墙件的稳定性计算

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl = Nlw + N0

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.922，μs＝1.126，ω0＝0.62，

Wk = 0.7μz·μs·ω0=0.7 ×0.922×1.126×0.62 = 0.451 kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 12.96 m2；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw = 1.4×Wk×Aw = 8.175 kN；

连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 13.175 kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf = φ·A·[f]

由长细比 l/i = 150/15.8的结果查表得到 φ=0.976，l为内排架距离墙的长度；

A = 4.89 cm2；[f]=205 N/mm2；

Nl = 13.175 < Nf = 97.839,连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl = 13.175小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图

单根立杆传递荷载代表值(kN)：NL=NG+NQ=17.507+4.32=21.827kN；

混凝土板活荷载设计值(kN/m2)：

QB=1.4×[2×NL/(La×Lb)×(Lb×La)/(0.7×La×Lo)+Qk]=1.4×[2×21.827/(1.8×0.8)×(0.8×1.8)/(0.7×1.8×2.85)+2]=19.819kN/m2；

混凝土板恒载设计值：(kN/m2)：GB=1.2×h0/1000×25=6kN/m2；

因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：

7#高炉中修旋风除尘出口波纹膨胀节更换施工方案Fi=GB+QB=6+19.819=25.819kN/m2；按5等跨均布荷载作用：

依据《工程结构设计原理》板的正截面极限计算公式为：

Mu=α1γsfyAsh0

钢管落地脚手架45.15计算书

双排脚手架搭设高度为 45.1 m，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：横距Lb为 0.8mJTS 217-2018 港口设备安装工程技术规范，纵距La为1.8m，大小横杆的步距为1.8 m；

内排架距离墙长度为0.15m；