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道路桥梁施工方案京哈铁路立交桥简介：

京哈铁路立交桥，通常指的是北京至哈尔滨的高速铁路线上的一个重要工程，可能是指京哈高铁（北京-哈尔滨高速铁路）在某些特定地区的桥梁部分。这种桥梁的设计和施工需要考虑到高速铁路对桥梁的特殊要求，如高速列车的行车安全、稳定性、减震性、桥梁的耐久性以及对周边环境的影响等。

施工方案一般会包括以下几个步骤：

1. 需求分析：明确桥梁的尺寸、跨度、承重能力等基本参数，以及对列车速度、振动控制等方面的要求。

2. 设计：设计团队会使用先进的桥梁设计软件，结合铁路线路和地质条件，设计出满足高速铁路运营的斜拉桥、悬索桥、简支梁等类型。

3. 施工准备：包括场地平整、材料采购、施工设备准备、施工人员培训等。

4. 基础施工：通常采用钻孔灌注桩或者地下连续墙等方式打桩，为桥墩提供稳定的基础。

5. 主体结构施工：根据设计图纸，进行梁体、桥墩、桥塔等主体结构的建设。

6. 桥面安装：安装桥面板、防震设施、排水系统等。

7. 质量控制：严格施工过程中的质量检查，确保桥梁的安全和稳定性。

8. 调试和验收：建设完成后，进行动静态调试，确保桥梁性能满足设计要求。并通过相关部门的验收后，才能正式投入使用。

以上是一个大致的施工流程，具体方案会根据项目实际情况进行调整。京哈铁路立交桥作为重要的交通枢纽，其建设对整个铁路网络的运行具有重要意义。

道路桥梁施工方案京哈铁路立交桥部分内容预览：

碗扣式满堂支架立杆间距按90cm，步距按60 cm考虑，施工中通过设在杆件上下的可调底座、上托来调节所需要的高度。具体布置如下图：

《北京市房屋建筑和市政工程专业承包施工招标文件标准文本（2020版）》（后审-电子化--通用）.pdf4.1.1碗扣式支架预拱度计算与设置

支架搭设完成，在现浇砼箱梁施工前，对支架进行相当于1.2倍箱梁自重的荷载预压，以检验支架的承载能力，减少和消除支架体系的非弹性变形及地基的沉降。支架压重材料采用相应重量的砂袋，并按箱梁结构形式合理布置砂袋数量，待消除支架非弹性变形量及压缩稳定后测出弹性变形量，即完成支架压重施工。撤除压重砂袋后，设置支架施工预留拱度，调整支架底模高程，并开始箱梁施工。

（1）支架压重情况分析

②碗扣式支架为使用较成熟的支架形式，其压缩及挠度值（弹性变形）依经验取5㎜。

③非弹性变形主要表现在底模木楔块上，因木楔及方木间接触面少，其变形值较小，可通过经验公式推算和一次压重情况确定。以标准跨计算，取其非弹性变形为5㎜。

④支架结构形式比较简单，且我单位在其他工程已有箱梁预压施工的经验。在预压施工结束后，应调整支架上部顶托，使模板安装位置符合设计。

①、现浇砼箱梁支架预拱度理论计算与设置

②、现浇砼箱梁支架压重后预拱度设置

(3)碗扣式支架布置形式与验算

支架材料选用和质量要求

① 本工程支架为现浇砼连续箱梁承重用，选用碗扣式支架，现浇砼箱梁底模采用2.44×1.22m竹胶合板，外模采用定型钢模宽2.44m。

②支架杆件规格为φ50×3.5㎜，为定型产品，且有产品合格证。杆件的连接楔口和端部切口应平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重锈蚀的杆件。杆件应涂刷防锈漆作防腐处理，并定期复涂以保持完好。

③应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定选用，连接楔口选用与杆件管径相配套的锻铸件，严禁使用不合格的杆件。

4.1.2支架基础处理

碗扣式支架搭设前，必须对地基（原地面）进行处理，以满足现浇砼箱梁施工过程中承载力的要求。对于墩台基坑附近开挖过的地面，采取分层回填分层压实予以加固。

在支架基础处理后，应加强现浇砼箱梁施工范围内的排水工作，在场地两侧适当位置开挖排水沟，并设置水槽，严禁在施工场地内形成积水，造成地基不均匀沉降，引起支架失稳，出现安全隐患和事故。

4.1.3现浇砼箱梁支架布置形式

(1) 非墩台盖梁碗扣式支架杆件验算

根据建筑施工安全技术规范，模板支架主要验算立杆稳定性。非墩台盖梁处（标准断面）腕扣式支架步距（立杆）采用60㎝，纵距、横距采用90㎝。

梁体钢筋混凝土自重取25×5.268/7.75=17KN /m2（根据设计图纸计算侧模也承担了一部荷载）

模板及方木自重取1.5 KN /㎡（根据模板结构形式计算）

支架自重0.057×9=0.57 KN

施工人员、机具重量及内箱取2 KN /㎡（根据施工实际情况确定）

混凝土灌注振捣取0.2 KN /㎡

总荷载（17+1.5）×1.2+（2+0.2）×1.4=25.3 KN /㎡

第3项支架自重直接作用于立杆轴线，支架上托是4米的方子由此按四跨等跨连续梁计算，均布荷载 q=25.3×0.9=22.8KN/m

立杆轴力R=（0.607+0.536）×22.8×0.9+0.57=24 KN<40 KN

图中最大弯距处挠度fmax=0.632×ql4/（100EI）

（2）、杆件（钢管）截面特性

外直径φ50㎜，壁厚3.5㎜，截面积A=5.11㎝2 ，惯性矩I=13.90㎝4，回转半径i =1.65㎝。

（3）、立杆自由计算长度

L=步距+2a=60㎝+2×30㎝=120㎝

（4）、立杆稳定性计算

长细比λ=L/i=120cm/1.65㎝=72.73查表知折减系数φ=0.773

结论：立杆稳定性满足结构要求

（5）、15㎝×15㎝木方挠度计算（支架顶托上使用的横梁）

查资料知东北落叶松弹性模量为：E=11×102Mpa

截面惯性距I=1/12bh3 =1/12×15㎝×(15㎝)3=4218.8cm4

最大弯距处挠度fmax=0.632×ql4/（100EI）

结论：15㎝×15㎝木方在组合荷载作用下满足结构要求

（6）、30㎝×5㎝白松跳板(包括竹胶合板244×122×1.5)挠度计算（木方上使用的横梁）

均布荷载q=25.3KN /㎡×0.3m=7.59KN /m

查资料知东北落叶松弹性模量为：E=11×103Mpa=1.1×105N/㎝2

截面惯性距I=1/12bh3 =1/12×30㎝×(5+1.5㎝)3=686.5cm4

按连续梁计算最大弯距处挠度fmax=0.632×ql4/（100EI）=0.632×75.9N/cm×(75cm)4/（100×1.1×105 N /㎝2×686.5㎝4）=0.2㎝>L/400=0.19㎝

结论：混凝土在浇筑过程中荷载是逐渐递增的，该连续梁浇筑时间长，底板混凝土的初凝与纵横钢筋在很大层度增大了模板的刚度，由此分析30㎝×5㎝白松跳板在施工过程总是满足结构要求。

4.1.5墩台盖梁处腕扣式支架验算

根据建筑施工安全技术规范，模板支架主要检算立杆稳定性。墩台盖梁处支架步距（立杆）为60㎝、纵距为90㎝、横距为90㎝。

a)梁体钢筋混凝土自重取25×6.217/7.75=20.1KN /m2（根据设计图纸计算侧模也承担了一部荷载）

b)模板及方子自重取1.5 KN /㎡（根据模板结构形式计算）

c)支架自重0.057×9=0.57 KN

d)施工人员、机具重量及内箱取2 KN /㎡（根据施工实际情况确定）

e)混凝土灌注振捣取0.2 KN /㎡

总荷载（20.1+1.5）×1.2+（2+0.2）×1.4=29 KN /㎡

第3项支架自重直接作用于立杆轴线，支架上托是4米的方子由此按四跨等跨连续梁计算，方子横铺时均布荷载 q=29×0.9=26.1KN/m

立杆轴力R=（0.607+0.536）×26.1×0.9+0.57=27.4KN<40 KN

图中最大弯距处挠度fmax=0.632×ql4/（100EI）

（2）、杆件（钢管）截面特性

外直径φ50㎜，壁厚3.5㎜，截面积A=5.11㎝2 ，惯性矩I=13.90㎝4，回转半径r=1.65㎝。

（3）、立杆自由计算长度

L=步距+2a=60㎝+2×30㎝=120㎝

（4）、立杆稳定性计算

长细比λ=L/i=120cm/1.65㎝=72.73查表知折减系数φ=0.773

结论：立杆稳定性满足结构要求

（5）、15㎝×15㎝木方挠度计算（支架顶托上使用的横梁）

查资料知东北落叶松弹性模量为：E=11×103Mpa=1.1×105N/㎝2

截面惯性距I=1/12bh3 =1/12×15㎝×(15㎝)3=4218.7cm4

最大弯距处挠度fmax=0.632×ql4/（100EI）

=0.632×261N/cm×(90cm)4/（100×1.1×105 N /㎝2×4218.7㎝4）=0.2㎝＜L/400=0.225㎝

结论：15㎝×15㎝木方在组合荷载作用下满足结构要求

（6）、5㎝厚白松跳板(包括竹胶合板244×122×1.5)挠度计算（木方上使用的横梁纵向铺）

均布荷载q=29KN /㎡×0.3m=8.7KN /m

查资料知东北落叶松弹性模量为：E=11×103Mpa=1.1×105N/㎝2

截面惯性距I=1/12bh3 =1/12×30㎝×(5+1.5㎝)3=686.5cm4

按连续梁计算最大弯距处挠度fmax=0.632×ql4/（100EI）=0.632×87N/cm×(75cm)4/（100×1.1×105 N /㎝2×686.5㎝4）=0.23㎝>L/400=0.19㎝

结论：混凝土在浇筑过程中荷载是逐渐递增的，该连续梁浇筑时间长，底板混凝土的初凝与纵横钢筋在很大层度增大了模板的刚度，由此分析30㎝×5㎝白松跳板在施工过程总是满足结构要求。

荷载主要集中在底板同时侧模也承担了一部荷载,取底板的7片梁验算均步荷载q=29 KN /㎡×7.75m/7片=32.1 KN /m

主结构是由四块[16b槽钢组合见下图,[16b槽钢的截面特性:

Ix=934cm4 Wx=117cm3 A =25.1㎝2 E=2.06×105Mpa

组合槽钢的惯性距Ix=4×(Ix+a2A)=4×(934+752×25.1)=568486 cm4

按两跨连续梁计算；最大跨度l=16m fmax=0.521×ql4/（100EI）=0.521×321N/cm×(1600cm)4/（100×2.06×107 N/cm2×568486㎝4）=0.9㎝

4.1.7跨长沈路门架结构设置与验算

①梁体钢筋混凝土自重取25×5.268/7.75=17KN /m2（根据设计图纸计算侧模也承担了一部荷载）

DL／T 1325-201标准下载②模板及方子自重取1.5KN /㎡（根据模板结构形式计算）

③施工人员、机具重量及内箱取2 KN /㎡（根据施工实际情况确定）

④混凝土灌注振捣取0.2 KN /㎡

⑤荷载合计：（17+1.5）×1.2+（2+0.2）×1.4=25.3 KN /㎡

按分布荷载25.3 KN /㎡×0.6m=15.2 KN /m计算横梁荷载，简图如下：

公路过车门架采用I32a工字钢做顶横梁

DB33T 586-2022 水库基础数据规范.pdfIx=11080cm4 Wx=692cm3 Sx=400.5㎝3 ix=12.8㎝ d=9.5㎜