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互通现浇箱梁满堂支架施工方案简介：

互通现浇箱梁满堂支架施工方案是一种在桥梁建设中常用的施工方法，主要用于大型箱梁的施工。满堂支架是将整个箱梁的模板系统整体设计并制作成一个整体的支架，如同一个"满堂"，可以一次性完成梁体的混凝土浇筑，大大提高了施工效率，减少了施工步骤，降低了劳动强度。

施工流程主要包括以下几个步骤：

1. 设计与制作：根据箱梁的设计图纸，进行支架的设计，考虑荷载、稳定性、强度等因素，然后进行支架的制作，通常使用钢材或者预应力混凝土。

2. 安装：将支架在施工现场进行安装，确保支架的水平度和稳定性，通常需要专业的施工队伍和设备。

3. 预制梁体：在支架上铺设模板，然后浇注混凝土，形成箱梁的预应力混凝土结构。

4. 支架拆除：混凝土达到设计强度后，支架进行拆除，保留箱梁。

5. 后续工序：进行箱梁的养护，如洒水保湿、张拉预应力钢筋等，待箱梁性能稳定后进行吊装、安装。

6. 质量控制：在整个施工过程中，需要严格控制混凝土的质量，确保箱梁的几何尺寸和强度满足设计要求。

这种施工方案适用于大跨径的桥梁，可以有效缩短工期，提高施工质量。但因施工难度大，对技术和管理水平要求较高，需要有专业的施工团队和设备支持。

互通现浇箱梁满堂支架施工方案部分内容预览：

I=bh3/12，W= bh2/6

箱梁中隔板下横向方木跨度L=0.6m，间距B=0.3m，方木不均匀折减系数取0.9。

q=[1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4)] ×0.3

DB5115／T 79-2022 出租住房消防安全管理要求.pdf=[1.2×（31.92+1.5）+1.4(2.5+2.0)] ×0.3

=（40.11+6.3）×0.3=13.92 kN/m

经计算，中隔板横向方木强度满足要求。

f=0.632qL4/(100EI)

经计算，中隔板横向方木刚度满足要求。

Qmax=0.607q L=0.607×13.92×0.6=5.07 kN

τmax= Qmax /（0.9A）=（5.07×103）/（0.9×0.1×0.1）=0.56Mpa＜[τ]=1.7Mpa

经计算，中隔板横向方木抗剪满足要求。

Qmax=0.607q L

f=0.632 qL4/(100EI)

I=bh3/12，W= bh2/6

箱梁箱室下底板下横向方木跨度L=0.9m，间距B=0.3m，方木不均匀折减系数取0.9。

q=[1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4)] ×0.3

=[1.2×（13.0+1.5）+1.4(2.5+2.0)] ×0.3

=（17.4+6.3）×0.3=7.11 kN/m

经计算，箱室下底板横向方木强度满足要求。

f=0.632qL4/(100EI)

经计算，箱室下底板横向方木刚度满足要求。

Qmax=0.607q L=0.607×7.11×0.9=3.88 kN

τmax= Qmax /（0.9A）=（3.88×103）/（0.9×0.1×0.1）=0.43Mpa＜[τ]=1.7Mpa

经计算，箱室下底板横向方木抗剪满足要求。

Qmax=0.607q L

f=0.632 qL4/(100EI)

I=bh3/12，W= bh2/6

箱梁箱室范围横向方木跨度L=0.3m，间距B=0.3m，方木不均匀折减系数取0.9。

q=[1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4)] ×0.3

=[1.2×（43.77+1.5）+1.4(2.5+2.0)] ×0.3

=（54.32+6.3）×0.3=18.19 kN/m

经计算，箱室范围横向方木强度满足要求。

f=0.632qL4/(100EI)

经计算，箱室范围横向方木刚度满足要求。

Qmax=0.607q L=0.607×18.19×0.3=3.31 kN

τmax= Qmax /（0.9A）=（3.31×103）/（0.9×0.2×0.2）=0.095Mpa＜[τ]=1.7Mpa

经计算，箱室范围横向方木抗剪满足要求。

通过以上对本合同段现浇箱梁不同断面、不同部位的模板下方木进行强度、抗剪力和挠度分析计算，得出该满堂支架模板下方木设置满足要求。

4、支架立杆顶托上顺桥向方木验算

本施工方案中立杆顶托上顺桥向采用10cm×15cm方木，在墩柱前后各6.0 m范围，顺桥向方木跨度为60cm，其余顺桥向方木跨度为90cm。箱梁翼板下横向方木跨度为120cm，腹板及中隔板下横向方木跨度为60cm，底板下横向方木跨度为90cm。

Qmax=1.267P

f=1.883PL3/(100EI)

I=bh3/12，W= bh2/6

箱梁翼板下顺桥向方木跨度L=0.9m，间距B=1.2m，共由3根横向方木支承，方木不均匀折减系数取0.9。

P={[1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4)] ×1.2×0.9}/3

={[1.2×（8.84+1.5）+1.4(1.5+2.0)] ×1.2×0.9}/3

={[12.41+4.9]×1.2×0.9}/3=6.23 kN

经计算，箱梁翼板下顺桥向方木强度满足要求。

f=1.883PL3/(100EI)

经计算，箱梁翼板下顺桥向方木刚度满足要求。

Qmax=1.267P =1.267×6.23=7.89 kN

τmax= Qmax /（0.9A）=（7.89×103）/（0.9×0.1×0.15）=0.59 Mpa＜[τ]=1.7Mpa

经计算，箱梁翼板下顺桥向方木抗剪满足要求。

Qmax=1.267P

f=1.883PL3/(100EI)

I=bh3/12，W= bh2/6

箱梁中隔板下顺桥向方木跨度L=0.9m，间距B=0.6m，共由3根横向方木支承，方木不均匀折减系数取0.9。

P={[1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4)] ×0.6×0.9}/3

={[1.2×（27.11+1.5）+1.4(1.5+2.0)] ×0.6×0.9}/3

={[34.33+4.9]×0.6×0.9}/3=7.06 kN

经计算，箱梁中隔板下顺桥向方木强度满足要求。

f=1.883PL3/(100EI)

经计算，箱梁中隔板下顺桥向方木刚度满足要求。

Qmax=1.267P =1.267×7.06=8.95 kN

τmax= Qmax /（0.9A）=（8.95×103）/（0.9×0.1×0.15）=0.66Mpa＜[τ]=1.7Mpa

经计算，箱梁中隔板下顺桥向方木抗剪满足要求。

Qmax=1.267P

f=1.883PL3/(100EI)

I=bh3/12，W= bh2/6

箱梁底板下顺桥向方木跨度L=0.9m，间距B=0.9m，共由3根横向方木支承，方木不均匀折减系数取0.9。

P={[1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4)] ×0.9×0.9}/3

={[1.2×（13.00+1.5）+1.4(1.5+2.0)] ×0.9×0.9}/3

={17.4+4.9]×0.9×0.9}/3=6.02 kN

经计算，箱梁箱室底板下顺桥向方木强度满足要求。

f=1.883PL3/(100EI)

经计算，箱梁箱室底板下顺桥向方木刚度满足要求。

Qmax=1.267P =1.267×6.02=7.63 kN

τmax= Qmax /（0.9A）=（7.63×103）/（0.9×0.1×0.15）=0.56Mpa＜[τ]=1.7Mpa

经计算，箱梁箱室底板下顺向方木抗剪满足要求。

Mmax=0.169PL

f=1.079PL3/(100EI)

I=bh3/12，W= bh2/6

箱梁中隔板下顺桥向方木跨度L=0.6m，间距B=0.6m，共由2根横向方木支承，方木不均匀折减系数取0.9。

P={[1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4)] ×0.6×0.6}/2

={[1.2×（31.92+1.5）+1.4(1.5+2.0)] ×0.6×0.6}/2

={[40.10+4.9]×0.6×0.6}/2=8.10 kN

Mmax=0.169PL

=0.169×8.10×0.6=0.82 kN.m

经计算，箱梁中隔板下顺桥向方木强度满足要求。

f=1.079PL3/(100EI)

经计算，箱梁中隔板下顺桥向方木刚度满足要求。

τmax= Qmax /（0.9A）=（5.35×103）/（0.9×0.1×0.15）=0.40 Mpa＜[τ]=1.7Mpa

经计算，箱梁中隔板下顺桥向方木抗剪满足要求。

通过以上对本合同段现浇箱梁不同断面、不同部位的支架顶托上面的方木进行强度、抗剪力和挠度分析计算，得出该满堂支架顶托上方顺桥向方木设置满足要求。

5、扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算

碗扣式钢管脚手架与支撑与扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“┣”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管支架稳定承载能力显著高于扣件式钢管支架，一般都高出20%以上，甚至超过35%。本工程现浇箱梁支架按Ф48×3.5㎜钢管扣件

式支架进行内力计算，计算结果同样适用与WDJ碗扣式支架，相对于扣件式支架安全系数相当与1.2以上。

立杆实际承受的荷载为：N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.85×1.4∑NQK(组合风荷载)

于是，有：NG1k =0.9×1.2×q1=0.9×1.2×8.84=9.55kN；

NG2k =0.9×1.2×q2=0.9×1.2×1.5=1.62kN；

∑NQK =0.9×1.2×（q3+ q4+ q7）=0.9×1.2×（1.0+2.0+4.75）=1.08×7.75=8.37kN；

则，N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.85×1.4∑NQK

=1.2×（9.55+1.62）+0.85×1.4×8.37

=23.36kN＜[N]=30kN，强度满足要求。

N/（φA ）+MW/W≤[δ] (组合风荷载)

A为钢管的截面积，A=4.89×102㎜2；W为截面模量，W=5.08 ×103㎜3，

φ为轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得φGB／T 20733-2022 数码照相机 术语.pdf，

λ=L/i, 回转半径i=15.78mm，L为立杆步距，L=120cm,

λ=L/i=120/1.578=76，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录C得φ=0.744。

MW为计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩：

T／CECS927-2021标准下载MW=0.85×1.4 MWk =(0.85×1.4ωklah2)/10

ωk=0.7μzμsω0