资源下载简介
扣件式钢管脚手架施工方案简介：
扣件式钢管脚手架是一种常见的建筑施工脚手架，其施工方案主要包括以下几个步骤：
1. 设计阶段：首先，根据工程的实际情况，如建筑物的高度、结构、用途等，由专业的结构工程师设计脚手架的结构形式、尺寸、材料规格等，同时确定扣件的型号和数量。
2. 材料准备：主要选用钢管、扣件、踏板、安全网等。钢管通常选用φ48.3*3.5或φ51*3.0的规格，扣件则选用符合国家规定的标准件。
3. 构架搭建：按照设计图纸，先在地上搭设基础，然后逐层搭设主体。每一步都要确保横平竖直，节点连接牢固，使用专用的脚手架配件进行连接，如扣件、旋转扣等。
4. 安全防护：在脚手架的立杆、横杆和斜杆上设置防护栏杆、挡脚板，确保施工人员的安全。同时，脚手架四周应设置安全网，防止坠物。
5. 检查验收：搭设完成后，要进行自检和专业人员的验收，确保脚手架的稳定性、强度和刚度满足规范要求。
6. 使用和拆除：在使用过程中，要定期检查脚手架的稳定性，及时维修或更换损坏的部件。施工结束后，按顺序逐步拆除，确保人员和设备安全。
扣件式钢管脚手架施工方案需要严格遵守相关施工规范和安全规定，确保施工效率和人员安全。
扣件式钢管脚手架施工方案部分内容预览：
横杆的自重标准值 P1=0.038×1.05=0.040kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.35×1.05×1.50/2=0.276kN
活荷载标准值 Q=3.00×1.05×1.50/2=2.363kN
DB13／T 2983-2019标准下载荷载的计算值 R=1.2×0.040+1.2×0.276+1.4×2.363=3.687kN＜Rc=8.0 kN。
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
5、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.125
NG1 = 0.125×26.00=3.25kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35
NG2 = 0.35×3×1.50×（1.05+0.3）/2=1.063kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.15
NG3 = 0.15×1.5×3/2=0.338kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)：0.005
NG4 = 0.005×1.50×26.00=0.195kN
经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.846kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ =3.00×1.50×1.05×/2=2.36kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 W0——基本风压，本地区为0.3kN/m2
Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》的规定采用：Uz = 1.67
Us——风荷载体型系数：Us = 0.6
经计算得到，风荷载标准值：Wk = 0.7×0.30×1.67×0.6=0.211kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW = 0.85×1.4Wklah2/10
其中 Wk——风荷载基本风压值(kN/m2)；
la——立杆的纵距(m)；
h——立杆的步距(m)。
6、立杆的稳定性计算:
1、不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中 N ── 立杆的轴心压力设计值，N=1.2NG +1.4NQ =9.119kN；
── 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.185；
i ── 计算立杆的截面回转半径，i=1.578cm；
l0 ── 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.119m；
k ── 计算长度附加系数，取1.155；
u ── 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.5；
A ── 立杆净截面面积，A=4.893cm2；
W ── 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；
── 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =100.7N/mm2
[f] ── 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 ＜[f],满足要求!
2、考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中 N——立杆的轴心压力设计值(kN)；N=1.2NG + 0.85×1.4NQ＝8.624
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i 的结果查表得到 0.185；
i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.578
l0——计算长度(m),由公式l0 = kuh 确定；l0 = 3.119
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.5
A——立杆净截面面积(cm2)；A = 4.893
W——立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)；W=5.080
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩(kN.m)；MW = 0.122
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到 =95.27
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205N/mm2；
立杆的稳定性计算< [f],满足要求!
7、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中 NG2K ── 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=NG2+NG3+NG4=1.596kN；
NQK ── 活荷载标准值，NQK= 3.00×1.50×1.05/2＝2.36kN；
gk ── 每米立杆承受的结构自重标准值，gk= 0.125kN/m；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 88.9米。
脚手架搭设高度Hs等于或大于24米，按照下式调整且不超过50米：
[H]取81.6m和50m中较小值，得脚手架搭设高度限值[H] = 50m
因此不考虑风荷载时，[H] = 50m，满足要求。
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中 NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力(kN)；NG2K = 1.596
NQ——活荷载标准值(kN)；NQ = 2.36
gk——每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；gk = 0.125
Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩(kN.m)；
Mwk = Wklah2/10=0.103
=77.7×103mm=77.7m。
脚手架搭设高度Hs等于或大于24米，按照下式调整且不超过50米：
[H] =77.7/(1+0.001×77.7)=72.1m。
[H]取72.1m和50m中较小值，得脚手架搭设高度限值[H] =50m
1、连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中 Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw = 1.4 ×Wk×Aw
Wk——风荷载基本风压值，Wk = 0.211kN/m2；
Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积
Aw = 3.6×5.4=16.2m2；
No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No= 5.000
经计算得到Nlw = 4.79kN，连墙件轴向力计算值Nl =9.79kN
连墙件轴向力设计值Nf =A[f]
其中——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i=35/1.578的结果查表得到=0.941
A = 4.893cm2；[f] = 205N/mm2。
经过计算得到Nf = 94.388kN
Nf>N1，连墙件的设计计算满足要求!
2、连墙件采用扣件与墙体连接。
单扣件的抗滑力8.0kN＜Nl =9.79kN，不满足要求!
连墙件采用双扣件与墙体连接，其抗滑承载力12.0 kN＞Nl =9.79kN，满足要求。
9、立杆的地基承载力计算：
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
P ≤fg
P=N/A =24.5 KN
其中 P——立杆基础底面的平均压力(KN/m2)
N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=1.2NG1+0.85×1.4NQ =7.352
（NG1按群楼外架高度即18.0m计算，NG1=3.786 KN，NQ=2.36 KN）
A——基础底面面积(m2)；A=0.2×1.5=0.30
地基承载力设计值应按下式计算：
fg = kc ×fgk=48.0
其中fg——地基承载力设计值(KN/m2)
kc——脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40
fgk——地基承载力标准值(KN/m2)；fgk =120
P=24.5＜fg=48.0，地基承载力的计算满足要求。
10、立杆的屋面承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
P ≤F
P=N/A =2.04KN
其中 P——立杆基础底面的平均压力(KN/m2)
N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=1.2NG+0.85×1.4NQ =9.184
DB11／T 775-2021 多孔混凝土铺装技术规程.pdf（NG =4.846 kN）
A——基础底面面积(m2)；A=3.0×1.5=4.5
楼面承载力设计值应按下式计算：
F= kc ×fc=3.0
其中F——楼面承载力设计值(KN/m2)
灌注桩施工工艺 kc——脚手架楼面承载力调整系数；kc =1.0