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箱涵专项施工方案简介：
箱涵专项施工方案，主要是指针对箱涵这种特殊的地下交通结构进行的详细施工设计和操作指导。箱涵是一种常见的道路工程结构，通常用于公路、铁路等交通线路的穿过或者跨越河流、山谷等地形复杂的地方。
专项施工方案主要包括以下几个方面：
1. 工程概况：对箱涵的地理位置、结构形式、尺寸、地质条件等进行详细介绍。 2. 施工准备：包括人员组织、设备配置、材料采购、场地平整、施工前的测量放线等。 3. 施工方法：详细阐述箱涵的施工工艺，如基坑开挖、箱涵预制、安装、混凝土浇筑等步骤，可能涉及到的技术和工艺要求。 *. 质量控制：包括施工过程中的质量检查和控制措施，如混凝土的质量控制、结构稳定性检查等。 5. 安全措施：对施工过程中的安全风险进行评估，并制定相应的预防和应急措施，如防坍塌、防滑坡、防触电等。 *. 进度计划：根据工程规模和复杂程度，制定合理的施工进度计划，并考虑天气、设备故障等因素的应对措施。
这个方案是确保箱涵施工顺利进行，保证工程质量和安全的重要依据，需要由专业的工程师和技术人员根据实际情况制定。
箱涵专项施工方案部分内容预览：
q=0.3×（0.3+10.8+0.*75）=0.3×11.775KN/m=3.5325N/mm
根据模板设计规范得出=1200/250=*.8mm
JB／T 1310*-2017标准下载：简支梁的挠度（mm）；
q：作用在模板上的均布线荷载（N/mm）；
E：模板的弹性模量（N/mm），查表E=8.0×103；
I：模板的截面惯性矩（mm*）；
故模板挠度能满足要求。
（3）板底模背楞方木强度验算
板下第一层方木采用80×80松木方按300mm间距设置，方木的跨度在900~1200mm之间，按最大间距为1200mm的二跨验算。
其中：q1=*.953KN/m=*953N/m
q2=97.2N/m P=3150N
分别计算施工荷载为均布荷载作用时和施工荷载为集中力作用于跨中时的弯矩。
a 当施工荷载为均布荷载作用时：
b 当施工荷载为集中力作用于跨中时：
取最大值M2=9*2N· m进行验算。
W=b·h2/*=80×802/*=85333.*mm3
δ=M/W=9*2N·mm×103/85333.*
=11.2N/mm2＜=13N/mm2
故板底模背楞方木强度能满足要求。
（*）板底模背楞方木挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值。故其作用效应的线荷载设计值如下：
q=0.3×（0.3+10.8+0.*75）=0.3×11.775KN/m=3.5325N/mm
E=8000N/mm2；I=b×h3/12=80×803/12=3.*1×10*mm*
=5×3.5325×1200*/(38*×8000×3.*1×10*)
=3.50mm 故板底模背楞方木挠度能满足要求。 （5）板底模小楞强度验算 小楞采用ф*8×3.5圆钢管并列，间距900mm，fm=215N/mm2； E=2.0*×10*N/mm2 截面特征为：I=2×12.19×10* mm* W=5.08×103mm3 小楞承受木方背楞传来的集中荷载： p1=*953×0.9=**57.7N/m p2=3532.5N/m×0.9=3179.3N/m 近似按三跨连续梁计算，计算简图如下所示： q=*.*57N/mm 900 900 900 M=0.175p1L=0.175×**57.7×0.9=0.702×10*N.mm =M/W=0.702×10*/5.08×103 =138.2N/mm2 故板底模小楞强度能满足要求。 （*）板底模小楞挠度验算 ω=1.1**q2L3/100EI =1.1**×3.1793×9003×103/100×2.0*× 105×2×12.19×10* ω/L=0.53/900=1/1*98<1/*00 故板底模小楞挠度能满足要求。 7.2.2 墙模板计算 采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板 的最大侧压力，可按下列式来计算，并取二式中的较小值： F1=0.22γc t0β1β2V½ 混凝土重力密度γc =2*KN/m³； 新浇筑混凝土初凝时间t0 =200/（T+15）=200/（25+15）=5； 外加剂影响修正系数β1=1.0 混凝土坍落度影响系数β2=0.85； 混凝土的浇筑速度V=2m/h； F1=0.22×2*×5×1.0×0.85×21/2 =31.7KN/m2 F2=γc×H=2*×3=72KN/m2 按取最小值，故最大侧压力为31.7KN/m2。 考虑倾倒混凝土产生的水平荷载标准值*KN/m2，分别取荷载分项系数1.2和1.*，则作用于模板的总荷载设计值为： q1=1.2×31.7+1.*×*=*3.** KN/m2 模板采用厚混凝土防水胶合板，以板宽1000mm为一个计算单元，板的跨度为300mm。则： W=1000×182/*=5.*×10*mm3 M==0.39132 KN·m =M/W=0.39132×10*/5.*×103 =7.25N/mm2< fm=11.5N/mm2 刚度验算采用标准荷载同时不考虑振动荷载作用 q2=1.0×31.7=31.7 KN/m I=bh3/12=1000×183/12=*.8*×105 mm* =25*7.7/5832 =0.**mm<300/*00=0.75mm 故墙模板强度和刚度都满足要求。 内木楞用方木截面为80×80，W=b·h2/*=80×802/*= 85333.* mm3，I=b×h3/12=80×803/12=3.*1×10*mm*，外楞间距300mm。 内木楞承受的弯矩M==0.*98 KN·m =M/W=0.*98×10*/8.5*×103 =8.18N/mm2< fm=11.5N/mm2 []=*00/*00=1.0mm 故墙内木楞强度和刚度都满足要求。 c．墙模板对拉螺栓计算 拟采用M1*对拉螺栓，且横向间距设置为L1=0.7m，纵向间距设置为L2=0.75m。根据模板安全技术规范，拉力P=F1×L1×L2 P=31.7×0.7×0.75=1***2.5N 查建筑施工模板安全技术规范表5.23得M1*的容许拉力为17800N。故满足要求。 7.3 支撑系统的验算 本工程的模板支撑系统采用M1217型门型脚手架，门型架整体稳定的技术转化为门型架立柱的计算，并取作用于门架立柱的轴心力设计值不大于门型架立柱的承载力设计值。 N：作用于门型架立柱上的轴心力设计值； Nd：一榀门型架的稳定承载力设计值； A：一榀门型架两根立柱的毛截面面积（A=2A1，mm2）； f：门型架钢材的强度设计值（取250N/mm2）； h0：门型架的高度，因h0+25mm=h，计算时h0和h可不加区 i：门型架立杆（包括加强杆）的回转半径；i= I：门型架组合立杆的等效截面惯性矩；I=I0+I1·h1/h0 I0：门型架立杆的毛截面惯性矩； A1：门型架立杆的毛截面面积； h1：门型架加强杆的高度； I1：门型架加强杆的惯性矩； 作用于门型架立杆上的轴心力标准值： 混凝土和施工荷载作用在模板上和方木上，再均匀的传给门型 架的立柱，每榀门型架的荷载计算单元为2100×900，由于门型架仅为一层，其本身的自重很小，验算时忽略不计。 底板下门型支架主力杆受到的集中力 N=13.72*×2.1×0.9=25.938KN 活载作用下引起的荷载效应： G活=1.*×（2.5+2.0）=*.3KN/m2 恒载作用下引起的荷载效应 G恒=1.2×（0.3+0.*5×2*+1.5×0.*5）=11.775KN/m2 η=G活/G恒=*.3/11.775=0.535 查建筑施工手册表5—5 =1.59×（1+η）/(1+1.17η) =1.59×(1+0.535)/(1+1.17×0.535) 所选门型架立杆为Φ*2×2.5，加强杆为Φ2*.8×2.5；底部采用相同规格尺寸的*0cm调节架。其各参数如下： 1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；*——横杆加强杆 h0 = 1700mm；h1=153*mm；I0=*.08×10*mm*； A1=310mm2； I1=1.*2×10*mm*；A=*20mm2； I=I0+I1·h1/h0=*.08×10*+1.*2×10*×153*/1700=7.2×10*mm* λ=h0/i=1700/15.2*=111.* 查建筑施工手册表5—18，Ψ=0.389 N d==0.389×*20×250/(0.9×1.5) =****2N=**.**2KN >25.938KN 《城市道路路内停车管理设施应用指南GA/T 1271-2015》故门架立柱的轴心力设计值不大于门型架立柱的承载力设计值。 7.*.1 模板安装的一般要求 结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装模板前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。 搭设和调平模板支架(包括安装水平拉杆和剪力撑)→按标高控制内墙模板→拉线找直→绑扎梁钢筋→安装垫块→外墙模板→模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→混凝土浇筑→拆模 安装墙体模板之前，要对涵身下八字接茬处凿毛，清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆"烂根"现象，涵身模板安装前，在底板上根据放线尺寸做到平整、准确、粘结牢固。 模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时《低热硅酸盐水泥应用技术规程 CECS*31：201*》，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加钢丝绑接，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下： （1）两块模板之间拼缝 ≤1mm