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遂渝铁路某特大桥施工方案简介：

遂渝铁路某特大桥施工方案部分内容预览：

翼板：（0.4+0.75）×12×26.5=365.70KN

则q1=（1745.82+3463.66+1008.70+101.76+365.70）÷12

GB／T 50298-2018标准下载 =557.14KN/m

c. 横隔板荷载q2

横隔板处梁体部分荷载已计算，故此处只计算剩余部分。

倒角：（1.0×1.0×4.7÷2+1.0×0.873×4.7÷2+0.4×0.4×4.7）×26.5

=142.01KN

横隔板集中在墩柱上1.2m范围内，故

q2=（1035.60+142.01）÷1.2=981.34KN/m

用2cm厚的竹胶板，容重取7.5 kN/，则荷载为：

6.1×12×0.02×7.5=1.46KN

0.12m×0.12m方木容重取7.5 kN/，横向8m长35根，横想加密方木2m长70根；底层纵向方木两层10m长42根。

（8×35+2×70+10×42）×0.12×0.12×7.5=90.72KN

钢管长度均按照2m计，一根立杆两个顶托及钢管按照120N=0.12KN。横向21排，纵向25排，共525根立杆。

0.12×525=63KN 纵横杆、剪力撑、扣件等按照100KN计。

63+100=163KN

横向I28a工字钢43.47kg/m=0.43KN/m，共16根，单根长12m。

0.43×16×12=82.56KN

纵向I45a工字钢80.38kg/m=0.79KN/m，共6根，单根长12m。

0.79×6×12=56.88KN

工字钢=82.56+56.88=135.44KN

预计内外钢模板重量50T=500KN

1.46+90.72+163+135.44+500=890.62KN

两薄壁墩厚度为1.8m×2=3.6m，因此支架荷载作用9.4m长度范围内。

q3=890.62÷9.4=94.75KN/m

q1作用在墩柱上，因此作用在托架上的荷载只计q1、q3。

q=q1+q3=557.14+94.75=651.89KN/m

q=1.2×651.89=782.27=782KN/m

(4). 托架受力简图

纵向I45a工字钢是预埋在墩柱内，且埋设长度为1.8m，把此处简化为固定端。因此该托架受力可简化为5段：

AB段=EF段，为一端固定，另一端简支的多约束结构。

BC段=DE段，此段受力在墩柱以上，可不做计算。

CD段，两端均为固定端的多约束结构。

①. 纵向I45a工字钢计算

查表知，I45a截面特性（6根）：

截面面积：A=10240mm2

惯性矩：Ix=322410000mm4

截面抵抗矩： Wx=1432900mm3

弹性模量：E=2.1×105Mpa

Ra=3ql/8=3×782×2.0/8=586.5KN

Rb=5ql/8=5×782×2.0/8=977.5KN

Qa=586.5KN Qb=977.5KN

Mmax=9ql2/128=219.94=220KN.m

σ=M/W=220×106/6/1432900=25.59=25.6Mpa＜[σ]=150Mpa

τ=Q/A=977.5×103/6/10240=15.9Mpa＜[τ]=85Mpa

挠度：fmax=0.00542ql4/EI=1.0mm＜L/400=5mm

以上均合格

Ra=586.5KN，采用45度I28a做斜撑，

压杆受力为：586.5×1.414=829.3KN，

σ=N/6A=829.3×103÷6÷5537=25Mpa＜[σ]=150Mpa

τ=Q/6A=586.5×103÷6÷5537=17.6Mpa＜[τ]=85Mpa

Rc=Rd=ql/2=782×4.4/2=1720.4KN

M中=ql2/24=630.81KN.m

Mmax=1262KN.m

剪力：Q=1720KN

σ=M/W=1262×106/6/1432900=146.8Mpa＜[σ]=150Mpa

τ=Q/A=1720×103/6/10240=28Mpa＜[τ]=85Mpa

挠度：fmax=ql4/384EI=11.0mm＝L/400=11mm

以上均合格

②. 横向I28a工字钢计算

查表知，I28a截面特性（16根）：

截面面积：A=5537mm2

惯性矩：Ix=71150000mm4

截面抵抗矩： Wx=508200mm3

弹性模量：E=2.1×105Mpa

根据荷栽分配情况，得横向I28a工字钢受力简土图如下：

AB段按照固定端悬臂梁进行计算：

Rb=ql=30×1.1=33Kn

CD段按照简支梁进行计算：

Rc=Rd=ql/2=77×1.4÷2=53.9Kn

Q=ql/2=53.9KN

M=ql2/8=77×1.42÷8=18.9KN.m

均按照最大弯矩剪力进行核算：

σ=M/W=20×106/508200=39.4Mpa＜[σ]=150Mpa

τ=Q/A=53.9×103/5537=9.7Mpa＜[τ]=85Mpa

挠度：fmax=5ql4/384EI=0.3mm＝L/400=3.5mm

以上均合格

全部荷载：q=1.2×651.89=782.27=782KN/m

Q=782×12m=9384KN

立杆525根，每根立杆承受荷载为：

N=9384KN/525=17.87KN

φ48×δ3mm钢管截面特性：

A=424mm2 I=107800mm4 W=4493mm3 r=15.95mm

大横杆布距最大为1.2m，长细比λ=L/r=1200/15.95=75.2，查表得，轴心受压钢构件纵向弯曲系数φ=0.682，那么有：

[N]= φA[σ]=0.682×424×215=62171N=62.2KN

N=17.87KN＜[N]=62.2KN

稳定性：σ=N/φA=17870÷0.682÷424=61.8Mpa＜[σ]=215Mpa

④. 纵向底层方木计算：

计算截面特性12cm×12cm：

截面面积：A=14400mm2

惯性矩：Ix=a4/12=17280000mm4

截面抵抗矩： Wx= a3/6=288000mm3

弹性模量：E=8.5×103Mpa

M=18×0.125=2.25KN.m

σ=M/W=2.25×106/288000=7.8Mpa＜[σ]=12Mpa

τ=Q/A=18×103/14400=1.25Mpa＜[τ]=1.3Mpa

整个托架承受荷载较大，如果采用堆载等载预压，工作量大，预压材料组织难度较大，我部计划采用采用千斤顶反预压托架，以检测托架的安全性。托架预压点位如下图：

托架需要承受的总荷载为：

Q=1.2×651.89×8.4=6571KN≈660T

考虑施工期间的冲击振动等因数，再次加大安全系数，按照1.2计算预压力。

Q=660×1.2=792T≈800T

计划采用8个250T千斤顶分8个张拉点，对托架进行张拉预压。张拉预压点见平面布置图。

每个张拉点100T。在承台施工时预埋预应力钢绞线，埋在承台内的钢束采用P锚，按照平面位置图投影到承台上，将P锚固定承台底层钢筋上，并按照预应力要求安装锚下钢筋。考虑墩柱较高，如一次性将长度埋设够，会影响以后墩柱施工，考虑，预制钢埋束长度高于承台顶面2m为便。

每个张拉设置5根钢绞线，其规格为φ15.2mm，强度1860Mpa，按规范其单根张拉力可达到200KN=20T。

本次预压主要检验纵向工字钢的承栽能力，因此，横向工字钢安装后，不急于焊接固定，而将其两根一组，移动到张拉顶布置位置处，作为张拉顶下受力构件。

在张拉前，检查各工字钢是否受力均匀，不均匀就先支垫，必须保证每根都接触可靠。并在张拉前，测量作好下挠度观测点位，张拉分级加载，分级观测。发现挠度过大，受力不均匀，异响，应停止张拉作业，查明原因，调整后，再行加载。

4.2 边跨合拢段型钢支架

17#节段长2.0m，为等截面梁段，自重为554KN；18#节段长3.7m，为变截面梁段，自重1791KN。18节段的端头为近实心结构（长1.2m），其自重为907KN，此部分作用在墩柱上，在吊架验算时不考虑。18节段剩余自重884KN，分布在2.5m长度上，其线荷载为354KN/m。17节段的线荷载为277KN/m。在以下计算中，均按照较大线荷载计算，再考虑安全系数1.1GB∕T 27974-2011 建材用粉煤灰及煤矸石化学分析方法，354×1.1=389.4≈390KN/m。型钢支架总重量约80KN。吊架布置见图。

①. 纵向承重梁吊杆计算

结构总重量为：Q=390KN/m×4.5m=1755KN

吊杆采用φ32mm精扎螺纹钢，强度785Mpa，单根容许拉应力

N=804.248×785×0.9=568201N=568.2KN

吊架一端支承于桥墩托盘上，另一端采用4根φ32mm精扎螺纹钢悬于挂篮上，因此：

某化工安装工程施工组织设计方案.pdf4N=4×568.2=2272.8KN＞Q/2=877.5KN