GB T39545.1-2022标准规范下载简介

GB T39545.1-2022闭式齿轮传动装置的零部件设计和选择 第1部分：通用零部件.pdf简介：

GB/T 39545.1-2022是中国国家标准，全称为"闭式齿轮传动装置的零部件设计和选择 第1部分：通用零部件简介"。这个标准主要规定了闭式齿轮传动装置的设计和选择过程中，关于通用零部件的基本要求、设计原则、选型方法和性能指标等内容。

闭式齿轮传动装置是机械传动系统中常见的一种形式，广泛应用于各种机械设备中，如汽车、农机、工业设备等。通用零部件包括齿轮、轴承、轴、箱体、密封件、润滑系统元件等基础部件，它们的质量和设计对传动装置的整体性能有重要影响。

该标准旨在提供一套科学、合理、经济的零部件选择指南，确保闭式齿轮传动装置的可靠性和耐用性。它涵盖了零部件的材料、尺寸、精度、疲劳强度、热处理、表面处理等方面的要求，并对设计人员和制造商在实际应用中提供了指导。

如果你需要更具体的信息，例如标准的具体内容、实施日期或者如何获取该标准，可能需要查看官方发布或咨询相关机构。

GB T39545.1-2022闭式齿轮传动装置的零部件设计和选择 第1部分：通用零部件.pdf部分内容预览：

..........

式中： 9。一一危险应力单元所在角度，单位为弧度（rad)。 用9。值分别计算对应的应力幅αa和tar，按式（34)计算简化情况下的冯·米塞斯（VonMises)交 变应力应力幅的最大值；按式（38)计算简化情况下的冯·米塞斯（VonMises）总应力的最大值。 total =[(omz +0ax)2 + 3 (↑mzr + Tazx)2 J0.5 （38） 由精确分析可知，冯·米塞斯（VonMises)交变应力应力幅和总应力最大值对应的角度不同，但相 差很小，推荐使用上述。的值。 式（34）式（35）和式（38）的值可用于式（17）～式（19）中

式中： 9。一一危险应力单元所在角度CJJ∕T 290-2019 城市轨道交通桥梁工程施工及验收标准，单位为弧度（rad)。 用θ。值分别计算对应的应力幅αa和tar，按式（34)计算简化情况下的冯·米塞斯（VonMises)交 变应力应力幅的最大值；按式（38)计算简化情况下的冯·米塞斯（VonMises）总应力的最大值。 total =[(omz +0az)2 + 3 (tmzr + Tazx)J0.5 ·（38 由精确分析可知，冯·米塞斯（VonMises)交变应力应力幅和总应力最大值对应的角度不同，但相 差很小，推荐使用上述。的值。 式（34）、式（35）和式（38）的值可用于式（17）～式（19)中

5.4.5轴材料疲劳强度的修正

5.4.5.1修正疲劳强度（c,）

由于材料的加工状态、环境条件和使用工况等对疲劳强度有很大影响，所以对特定的轴，其材 本疲劳强度（c）应按式（39）进行修正

修正疲劳强度，单位为牛每平方毫米（N/mm²）； Gte——无缺口抛光试样基本疲劳强度，单位为牛每平方毫米（N/mm），无明确的标准或测试数据 时，可按式（52）计算； 疲劳强度修正系数，按式（40）计算。 k=kakekekakektkg 式中： 表面状态系数，见5.4.5.2； 尺寸系数，见5.4.5.3； k。 可靠度系数，见5.4.5.4； kd一 温度系数，见5.4.5.5； k。 寿命系数，见5.4.5.6； K 应力集中修正系数，见5.4.5.7； k 其他影响系数，见5.4.5.8，

5.4.5.2表面状态系数（k）

表面状念系数（，）是考愿 面粗糙度和纹理与抛光的试样不同对疲劳强度影响的修正系 数。k。可按式（41)计算，也可由图5查取

衣值态系数（，）是考抽的： 度和纹理与抛光的试样不同对疲劳强度影响的修正系 数。k。可按式(41)计算,也可由图5查取

式中： A、B—计算参数，数值见表3； 抗拉强度，单位为牛每平方毫米（N/mm²）。

式中： A、B—计算参数，数值见表3； 抗拉强度，单位为牛每平方毫米（N/mm²）。

表3表面状态系数（k）的计算参数

5.4.5.3尺寸系数（k，）

图5表面状态系数（k）

数（k)是考虑随着轴直径增大，出现疲劳原始缺陷的可能性增大对疲劳强度影响的修正系 式（42）计算，也可由图6查取。

尺寸系数（k）是考虑随着轴直径增大，出现疲劳原始缺陷的可能性增大对疲劳强度影响的修正系 数,k，可按式(42)计算，也可由图6查取。

5.4.5.4可靠度系数（k。）

k。=0.512 1n 4 R +0.508 43

图7可靠度系数（k，）

图7中数据和式（43)对应于标准偏差是平均值的8%的正态分布。 可靠度系数由期望的可靠度水平和试验数据的离差确定，能够表明给定材料试样试验数据的变动 和离散程度。除非特别约定，一般取k。=0.817（可靠度99%）。 注：对于高可靠度（大于99%），可靠性系数对假定故障分布非常敏感。图7中数据和式(43)的计算结果可能仅为 实际可靠性的近似值。

图7中数据和式（43)对应于标准偏差是平均值的8%的正态分布。 可靠度系数由期望的可靠度水平和试验数据的离差确定，能够表明给定材料试样试验数据的 1离散程度。除非特别约定，一般取k。=0.817（可靠度99%）。 注：对于高可靠度（大于99%)，可靠性系数对假定故障分布非常敏感。图7中数据和式（43)的计算结果可能 实际可靠性的近似值。

5.4.5.5温度系数（k.）

温度系数（k。)是考虑工作温度对钢材疲劳极限影响的系数。极端的工作温度影响钢材的疲劳极

温度系数（k。)是考虑工作温度对钢材疲劳极限影响的系数。极端的工作温度影响钢材的疲劳极

GB/T39545.1—2022

此时： k。=1.0。工作温度超出该范围时，疲劳强度数据应通过试验确定 当工作温度较高导致材料回火，应考虑硬度和强度的损失

5.4.5.6寿命系数（k）

寿命系数（k。）是考虑特定循环次数对钢材的疲劳极限影响的系数，定义为无缺口抛光试样在特定 次数下的疲劳强度与基本疲劳强度之比，按式（44)计算。寿命系数随着应力循环次数的减小而均 在应力循环次数小于10°时大于1

图中的数据基于以下假设：塑性材料，10°次应

图810°次应力循环的疲劳强度比例系数（f)与抗拉强度的关系

5.4.5.7应力集中修正系数（k）

应力集中修正系数（k）是考虑应力集中对钢 影响的修止系数。应力集中修正系数的获 取方式有2种：键连接、过盈配合连接等连接处的应力集中修正系数采用经验值；轴肩、U型槽和径向孔 的应力集中修正系数按公式计算或由图线查出，

4.5.7.2轴与轮毂配合连接处的应力集中修正系

轴与轮毂的连接有键连接、无键过盈配合连接和有键过盈配合连接3种典型方式，各方式轴的应

中修正系数（k）确定方法如下。 a）键连接 采用普通键连接时，轴与轮毂配合的过盈量较小，过盈配合产生的应力集中可以忽略不计。表 4给出了实心圆钢轴标准键槽处的典型应力集中修正系数（k）。键槽比例、圆角、轴尺寸和配 合变化均会显著影响kt数值的大小。空心轴受壁厚减小和壁厚与键槽深度比两重因素的影 响，很难给出应力集中修正系数（k，）的典型值，需要时应做更详细的分析。

表4实心圆钢轴的标准键槽处典型的应力集中

注：应力计算时忽略键槽尺寸对截面模量的影

无键过盈配合连接 过盈配合区域可能有微动磨损增加疲劳故障的可能性。过盈配合疲劳应力修正系数受过盈 量大小等众多因素的影响，变化范围较大，通常取k：=0.50。 有键过盈配合连接 有键过盈配合连接时，键槽和过盈配合的应力集中叠加，kt典型值在0.33～0.4范围内。 应力集中系数叠加时，首选试验验证。在未经验证的情况下，应当使用较小值

5.4.5.7.3轴肩、U型槽和径向孔处应力集中修1

5.4.5.7.3.1基本公式

q 一缺口敏感度，见5.4.5.7.3.2； k，理论弯曲应力集中系数，见5.4.5.7.3.3。 k，是考虑各种类型应力（弯曲、拉伸、扭转等）综合作用的理论应力集中系数。在闭式齿轮传动装 置轴的各种应力中，通常弯曲应力较大，许多工况的综合作用应力集中系数与单一弯曲应力集中系数很 接近，故本文件用理论弯曲应力集中系数（Kk，）代替综合作用理论应力集中系数。 当需要较高设计精度时，设计者应分析以上假设带来的偏差，并结合经验、试验和更专业的分析纠 正设计偏差。

5.4.5.7.3.2缺口敏感度（）

缺口敏感度(q)是考虑在缺口处低强度钢没有高强度钢对疲劳敏感的因素。 表面硬化钢取q=0.9。 塑性整体率火钢轴（延伸率≥10%)的g值可按式（46)计算，也可由图9查出。

GB/T39545.1—2022

式中： 一缺口半径，单位为毫米（mm）

Rm = ..（46

5.4.5.7.3.3理论弯曲应力集中系数（k，

4.5.7.3.3理论弯曲应力集中系数（k，）

图9塑性整体淬火钢的缺口敏感度（q）

本条给出弯曲条件下，圆轴的直角轴肩处、 U型槽处和径向孔处等三种典型应力集中情况下理论 弯曲应力集中系数（k，）的计算方法， a）圆轴直角轴肩处的理论弯曲应力集中系数（k，）可按表5的公式计算，也可由图10查出

表5弯曲条件下圆轴的 应力集中系数（k，）的计算式

GB/T39545.12022

弯曲条件下圆轴的直角轴肩处理论弯曲应力集

b）圆轴U型槽处的理论弯曲应力集中系数（k，）可按表6的公式计算，也可由图11查出。

【浙江省】《建筑工程建筑面积计算和竣工综合测量技术规程DB33/T 1152-2018》1弯曲条件下圆轴的U型槽处理论弯曲应力集

c），圆轴径向孔处的理论弯曲应力集中系数（，)可按表7的公式计算，也可由图12查出 表7弯曲条件下圆轴径向孔处理论弯曲应力集中系数（k，）的计算式

c），圆轴径向孔处的理论弯曲应力集中系数（，)可按表7的公式计算，也可由图12 表7弯曲条件下圆轴径向孔处理论弯曲应力集中系数（k）的计算式

5.4.5.8其他影响系数（k，）

图12弯曲条件下圆轴径向孔处理论弯曲应力集中系数（k，）

轴的疲劳失效经常发生在应力最大的表面或亚表面，某些工艺处理或工作条件所形成的表面状态 对轴的疲劳寿命具有重要影响，对这些影响的修正系数统称为其他影响系数（k。）。 常见的影响因素有以下四类： 残余应力（如滚压、抛丸和焊接）； 热处理（如表面硬化和脱碳）； 一腐蚀（应力腐蚀裂纹和微动磨损）； 电镀和表面涂层。 当不存在以上4种因素的影响，或者对其他各种各样的影响已做过耐久性分析时，可取k。=1。 当存在以上4种因素中的某种影响，且缺少经验数据时，最好模拟实际操作环境中轴的状态进行疲 劳测试。当不具备测试条件时，可根据表8已公布的k，数据参考范围取值。 各因素的影响程度和有关加工工艺过程的质量控制水平密切相关。当缺少验证和使用经验时，k。 应取下限值，当工艺成熟稳定、经过验证和积累一定的使用经验时CJJ∕T 157-2010 城市三维建模技术规范，k。可取较高的值。如新发现有对疲 劳强度造成负面影响的其他因素，或已采用可增强疲劳强度的新工艺，设计者应予以识别，必要时进行 试验验证，并在设计中考虑这些影响

GB/T 39545.12022

表8疲劳强度其他影响系数（k，）值的参考范国