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DB*2T 1801-2022 可控协同桩筏基础技术规程.pdf

DB*2T 1801-2022 可控协同桩筏基础技术规程.pdf简介：

DB*2T 1801-2022 是《湖南省建筑工程施工技术规程》中的一项具体内容，它专门针对1801-2022年实施的可控协同桩筏基础技术进行了详细的规范和指导。桩筏基础是一种广泛应用于高层建筑、桥梁、大型公共设施等的深基础形式，通过将多个桩基和筏板组合，提供整体性好、承载力强的支撑。

该规程简介主要包括以下几个方面：

1. 适用范围：适用于湖南省内所有采用可控协同桩筏基础的建筑工程，包括设计、施工、验收和维护等全过程的技术管理。

2. 技术要求：详细规定了桩筏基础的设计原则、施工工艺、质量控制、监测方法、验收标准等，旨在确保桩筏基础的稳定性和安全性。

3. 施工控制：强调了施工过程中的协同作业，包括施工机械设备的选择、施工步骤的协调、施工质量的实时监控等，以确保施工效果和施工效率。

*. 监测与验收：规定了桩筏基础施工完成后，如何通过各种检测手段（如静载试验、位移监测等）来评估其性能，以及如何进行工程验收。

5. 新技术应用：可能包含对新技术、新材料在桩筏基础施工中的应用及其效果的指导，以适应建筑行业的不断发展和进步。

总的来说，DB*2T 1801-2022 是一项旨在提高桩筏工程质量、保证工程安全的重要技术标准。

DB*2T 1801-2022 可控协同桩筏基础技术规程.pdf部分内容预览：

7.1地基、基础承载力确定

7.1.1地基承载力特征值的确定在条件允许的前提下应优先考虑采用载荷试验来确定，当载 件不允许时，可采用其它原位测试、公式计算和理论分析等方法，但至少应通过两种以上的方 证。

7.2地基、基础承载力校核

7.2.1按本条公式计算桩基数量时，必须确 基土承载力得到充分发挥，桩、土在受何过程中始终共 同分担荷载，这与其它形式的桩土共同作用理论中需考虑地基土承载力发挥程度有显著不同。可控协同 桩筏基础用于实现桩土共同作用时，桩、土支承刚度差异由刚度调节装置协调，故可以满足上述要求， 在正常使用过程中桩基承担的平均荷载基 寸量杆登可教力特征值 7.2.2当可控协同桩筱基础不考虑桩土 其桩数的确定方法同常规桩基，

GB／T 39195-2020 城市内涝风险普查技术规范.pdf7.3地基、基础沉降计算

7.*刚度调节装置计算

7.*.1刚度调节装置支承刚度的大小是否合理，直接决定了可控协同桩筱基础的设计和应用能否成功， 刚度调节装置支承刚度的大小，应根据其具体应用情况，分别计算。当刚度调节装置用于实现端承型桩 基桩土共同作用时，为保证桩、土在相应荷载作用下的变形协调，就必须使桩、土的支承刚度协调。桩 筏基础中桩和地基土分别可看做一些桩弹簧和若干土弹簧，与每根桩弹簧匹配的土弹簧数量可通过基 底总面积除以总桩数来近似求得，具体如图9（a）和（b）所示。从图9可以看出，当桩弹簧和与之配套 的土弹簧刚度相匹配时，桩、土变形协调，可保证共同承担荷载，

图9桩土共同作用简化示意图

7.*.2桩筏基础的变刚度调平应注重概念设计，当桩主支承刚度分布不能或较难通过变桩长、变桩径 变桩距等方法来调整时，可直接通过刚度调节装置来实现。刚度调节装置与基桩串联后形成的复合单租 与土的支承刚度在筱板平面内的分布规律仍应遵守JGJ9*《建筑桩基技术规范》第3.1.8条的规定。 7.*.3新、旧桩基共同承担上部结构荷载所面临的最大问题是两者的支承刚度有较大悬殊，如不处理 会给建筑物带来差异沉降和筱板内力过大的问题。目前对于此类问题的常规处理方法主要是清除或者 截断处理：拨除耗时、耗力，拨除后的桩孔需回填，且对原场地造成严重侵扰；将筏板底向下一定范围 内的旧桩截断，然后通过砂石回填，当新桩位与旧桩位冲突时，除了新桩避让旧桩外别无它法。以上方 法不仅不能从根本上解决问题，而且造成极大的浪费。对于新、旧桩支承刚度悬殊的问题，可直接通过 刚度调节装置来协调，通常情况下旧桩支承刚度大，可通过在桩顶串联调节装置，串联后的旧桩与新 在各自荷载作用下保证变形协调即可。当新桩支承刚度大时亦可采用相同的方法实现。 7.*.*地基岩石面起伏较大或土岩结合地基等地基土支承刚度严重不均匀的情况时，若采用可控协同 桩筱基础，当基岩外露时，必须采取措施（如虚铺的砂垫层或泡沫软垫层等）隔离基岩与筱板的直接接 触，以保证刚度调节装置的有效工作

8.2刚度调节装置施工

DB*2/T 18012022

图10刚度调节装置安装流程

桩头清理。桩顶标高超过设计 安装，应保留基桩中的竖向受力钢筋高出设计标高约150mm并向内弯曲，当桩顶标高低于设 计标高时，应用相同直径和等级的钢筋将基桩竖向受力钢筋引至高出设计标高150mm左右。 由于桩顶需要进行混凝土的二次浇筑，因此桩头的清理应严格按照二次浇筑的要求进行，对于 薄弱混凝土层或个别突出骨料应用风镐凿去，并用钢丝刷或压力水洗刷以保证桩头的清洁。

a）底座定位安装 b）桩顶二次浇筑

c）刚度调节装置安装 d）侧护板与盖板安装

2）刚度调节装置下底座定位安装。由于单个刚度调节装置的最大承受荷载可能达到5000kN以上， 因此为了防止桩顶混凝土的局部压碎，在每个刚度调节装置的下面设置底座，底座下设置*根 直径不小于12mm长度不小于250mm的构造钢筋，底座下后浇混凝主申设两层构造钢筋网。 底座垫板的直径适当大于刚度调节装置直径，以分担扩散刚度调节装置的压力作用，具体尺寸 可按照荷载和混凝土等级复核。另外为方便刚度调节装置的快速安装，宜在每个底座的申心设 置定位螺母。 具体安装时应严格控制刚度调节装置底座的标高，整个底座通过底座构造钢筋与基桩竖向受力钢 接固定，焊点不少于*个，以保证底座在二次浇筑过程中不被扰动偏位。具体如图11（a)所示。 3） 桩顶混凝主二次浇筑。刚度调节装置底座安装完毕后，将桩顶清理干净并用水湿润后进行顶 混凝土的二次浇筑。二次浇筑的混凝土宜比桩身混凝土高一等级，应充分振捣密实，2*小时 后方可拆模，具体如图11（b）所示。 * 刚度调节装置安放。安装时，应注意区分刚度调节装置的正反。刚度调节装置下盖板底设置有 25mm的定位孔，安装时可据此进行定位，以防止水平移位。刚度调节装置定位安放后的外观 如图11（c）所示。

可控协同桩筱基础的质量检查应遵守现行湖北省标准DB*2/2*2《建筑地基基础技术规范》和行业 示准JGJ10*《建筑基桩检测技术规范》的相关标准执行。对于具体的监测项目，如条件允许，除此处 规定的沉降观测外，本规程建议增加深层沉降、基底土反力、桩顶反力以及刚度调节装置反力等监测内 容。详实、可靠的现场监测结果对验证和完善可控协同桩筱基础设计理论有重要的理论与实践意义。

DB*2/T 18012022

例，叙述如下。 a）工程概况及地质条件 某高层建筑群，其中，13#楼地上为2*层，总建筑高度为79.5m，设有两层地下室，上部结构荷载标 准组合值380000kN。项目场地属岩溶、土洞等不良地质作用强烈发育的区域，地下溶洞分布大小不一， 场地内土层具有垂直方向状态变化大，水平方向厚度变化大的特点，如图A.1所示。为了解决场地地质 条件复杂以及建筑物差异沉降问题，项目采用可控刚度桩筱基础进行设计，以端承型桩与摩擦型桩共存 的混合支承桩基础共同承担上部结构荷载

小区项目场地典型地质

b）地基承载力确定、桩基承载力确定以及役板的平面布置 经现场载荷板试验确定，地基承载力特征值不小于390kPa，设计时取390kPa。桩型采用钻孔灌注 桩，摩擦桩桩径为1.2Ⅱ，持力层为含碎砾石粉质粘土，桩端进行后注浆，试验得到的摩擦桩单桩承载力 特征值为*200kN；端承桩桩径为1m，端承桩均为嵌岩桩，其单桩承载力由桩身强度控制，端承桩顶部 设置专门研制的刚度调节装置。筏筱板的布置原则与天然地基下的筏筱板布置原则相同，筱板平面投影面积 为930平方米。 c）桩基数量及平面布置 依据计算结果以及上部荷载分布情况，实际布桩91根，具体如图A.2所示。 d）地基土及桩基支承刚度计算 依据现场试验以及当地经验，项目地基土的刚度系数最终取为3000kN/m，嵌岩桩单桩支承刚度取 为无穷大。

e）刚度调节装置的设计

图A.2莲塘小区13#楼基础桩位平面布置

依据公式（20），计算得到桩顶刚度调节装置支承刚度150000kN/m。 f）建筑物沉降计算、桩身强度复核以及筱板的设计 在本项目中，建筑物沉降可按公式（15）计算，桩身强度复核方法同传统桩基；确定筱板厚度为1.* Ⅲ，采用软件进行配筋计算，同时复核桩土的反力情况。 g）应用效果 该建筑2017年3月开始施工，2017年11月结构封顶，结构封顶时，建筑物平均沉降仅约13mm，差异 沉降更是不足2mm，与设计目标一致。本项目通过设置刚度调节装置实现了岩溶地区混合支承桩基础的 应用，应用效果良好，社会效益显著。

图A.3莲塘小区13#楼沉降随时间的变化曲线

A.2为说明可控刚度桩筱基础应用于大支承刚度桩桩土共同工作以及变刚度调平的设计过程，以 某高层建筑为例CJ∕T 39*-2012 电磁式燃气紧急切断阀，叙述如下。 a）工程概况及地质条件 某高层建筑，地上37层，总结构高度115米，设有两层地下室，上部结构荷载标准组合值为10*0000

承载力确定、桩基承载力确定以及筱板的平面有

*项目场地典型地质部

DB*2/T 18012022

经现场载荷板试验以及深宽修正，地基承载力特征值取350kPa。桩型选取冲钻孔灌注桩，桩端以散 本状强风化花岗岩作为持力层，桩径1.1m，桩长约30m，试验所得单桩承载力特征值约为3870kN，每根 桩的顶部设置刚度调节装置。筱板按建筑物结构外轴线外扩2.5m考虑，筱板平面投影面积为2200m²。 c）桩基数量及平面布置 根据公式（3）计算所需桩数不少于85根，实际布桩113根。 d）地基土及桩基支承刚度计算 依据现场试验以及当地经验，项目地基土的刚度系数取10000kN/m，单桩支承刚度取**0000kN/m。 e）刚度调节装置的设计 根据7.*.3条，计算得到桩顶刚度调节装置支承刚度180000kN/m。考虑到基底残积砂质粘性土层在 施工时易扰动，可能会使地基刚度系数值少量下降；同时，由于在核心筒位置处荷载较大，为使基底主 力分布更加均匀，依据数值分析结果适当修正刚度调节装置的支承刚度，最终确定核心筒位置刚度调 节装置的支承刚度取为180000kN/m，其余位置刚度调节装置的支承刚度取为120000kN/m，具体布置如 图A.5所示

图A.5刚度调节装置平面布置示意图

f）建筑物沉降计算、桩身强度复核以及筱板的设计 在本项目中，建筑物沉降可按公式（15）计算，桩身强度复核方法同传统桩基；采用软件进行筱板 配筋计算，同时复核桩土的反力情况。 g）应用效果 该建筑2012年2月开始施工，2013年9月结构封顶，结构封顶时，建筑物平均沉降约25mm，差异沉降 最大值仅约*.8mm，实测地基土分担上部结构荷载达到**%，与设计目标一致。本项目通过设置桩顶冈 度调节装置不仅使得大支承刚度桩桩土共同作用，还实现了桩筏基础的变刚度调平DB3302／T 1082-2018 城市桥梁养护技术规程.pdf，通过刚度调节装置 实现变刚度调平与变桩长、变桩距以及变桩径的常规手段有着本质差别，它不受地质条件和上部结构开 式的影响，具有更大的适用性

图A.*七星公馆项目基础沉降情况