HG／T 20582-2020 标准规范下载简介

HG／T 20582-2020 钢制化工容器强度计算规范.pdf简介：

"HG/T 20582-2020 钢制化工容器强度计算规范.pdf" 是一份由中国化工标准化委员会发布的国家标准。这份规范主要针对钢制化工容器的设计和强度计算提供了详细的指导。它涵盖了化工设备如反应器、塔、容器、储罐等的设计参数、材料选择、结构计算、制造、检验和安全要求等内容。

该规范旨在确保化工容器在承受各种工况条件下的安全性，包括但不限于压力、温度、腐蚀等因素，以防止在使用过程中发生意外。它为设计者和制造者提供了一套规范化、系统化的计算方法和检验标准，以确保化工容器的质量和性能满足相关法规的要求。

因此，这份规范对于化工行业的设计、制造和质量控制具有重要的参考价值。

HG／T 20582-2020 钢制化工容器强度计算规范.pdf部分内容预览：

简上设有支承圈时对圆简承载

5.1.1本章适用于外压圆筒上设有支承圈或类似支承圈的各类圆环，但该支承圈或圆环截面的惯性 矩不足以满足外压圆筒加强圈设计所需的惯性矩时，计算该支承圈或圆环对圆筒所承受外压能力的 实际提高。这一实际提高可以使圆筒为满足设计外压所需壁厚有所减小或许用应力有所提高。 5.1.2各支承圈或圆环的截面形状和截面积相同，截面的高宽比不应大于5，支承圈或圆环和圆 简之间的连接应满足现行国家标准《压力容器第3部分：设计》GB/T150.3有关加强圈的要求。 5.1.3支承圈和圆环材料应相同或相近

5.1.3支承圈和圆环材料应相同或相近

5.3支撑圈对圆筒承载能力提高的计算

5.3.1当各支承圈或圆环的中心距不相等时[广州]道路建设项目施工总承包合同2020，按Ls最大的支承圈或圆环作为计算基准。

图5.3.2惯性矩I.的计算

4款，直到[p],≥p为止。

10.91 D:L. o +4

10.91 Di2.(o +4)

B|8+4 L [p], = D.

5由Ls、D。、，按现行国家标准《压力容器第3部分：设计》GB/T150.3一2011所规 压圆筒设计方法，求取该圆筒所能承受的许用外压[Pl2。 6取[p]、[pl,中较大者，即为由于设置了支承圈或圆环而使圆简提高了的许用外压[p]值

6外载荷作用下法兰当量设计压力的计算

当选用平垫密封的称准法兰时，如果法兰除承受内压外，还承受较大的轴问力（如武设备的 重量等）和外力矩（如由风载荷、地震载荷或管道所引起的力矩等），则法兰可按本章所述的当量 设计压力来选用，

法兰的当量设证乐力应按式（6.3）计笠：

16M. 4F Pu 元D 元D +P

7.3.1压力载荷的计算应符合下列规定

7.3.2垫片系数的计算应符合下列规定

7.3.2垫片系数的计算应符合下列规定：

.2垫片系数的计算应符合下列规定：

7.3.4螺栓截面积按预紧和操作状态两种工况计算，并应符合下列规定

m m(mi或m2)≤/1.6 中的最大值 [0.2m +0.8.]m,m2

=m,F (7.3.3

Wm 4m [olh :

W= Am m = [a].

............. (73.43)

注：实际螺栓总截面积A,不得小于Am或Ap，每·螺栓的实际截殖私A不得小于Am或A

（a）法兰与常体制成一体（无额法监】

（c）无斜锥（等厚度）高颈法兰 （d）斜锥高颈法）

【b）法兰体相焊【（无效法】

[o M。 M [α]r 取两者中的大值 M。=Mp

4.2全垫片法兰见图7.4.2，这种法兰仅川于低压的场合，当采月橡胶石棉垫或硬度相当的 法兰力矩可用式（7.4.2）计算

如采垫片很软，如软橡胶，则式（7.4.2）中系数0.5

图7.4.2全垫片法当

3平面接触“O”形环密封的法兰见图7.4.3，这种法兰的“O”形环尺寸应小于所在的 “O”形环为软质材料时，则法兰力矩可用式（7.4.3）计算

图7.4.3“0”形环密封法兰

7.5无斜锥长颈法兰的应力

D., = D., + o

K, = h Jo,Dal ()n Ds D

截面的应力计算应满足下列

6M1 + O,= OI +O,= pDi 8 40

6M,pD , = ObI + O, = 8 48.

m= Obn=$ 6Mm h2

7.6无斜锥短颈法兰的应力

7.6无斜锥短颈法兰的应力

6M+PDe m=ll+O 48.

7.7.1斜锥长颈法兰（如图7.7.1）应满足下列条件：

图7.6.4大圆角过渡的法兰

图7.7.1斜锥（短）长颈法兰

Dr3 = D. +2. +

K1 Yo.(Di. +om)

短颈法兰型式与图7.7.1相同，但应满足式（7

m = 9, +20] 3

7.9.1无斜锥短颈法兰和斜锥短颈法兰

6Mm + PDie Om=Om+O Sis

7.9弯矩的精确计算

7.9弯矩的精确计算

Deu In Do Due

Dea2 n Do Dre Di

K, : 0. Due Due

α, ≤[] ≤[α]] Om≤[0]]

有覆盖层的齿形组合垫的密封

8.1.1具有覆盖层的齿形组合垫适用于42MPa及以下的压力。 8.1.2现行行业标准《钢制管法兰用具有覆盖层的齿形组合垫》（PN系列）HG/T20611一2009和 《钢制管法兰用具有覆盖层的齿形组合垫》（Class系列）HG/T20632一2009规定了压力等级与对应 的公称直径适用范围，也规定了齿形金属及薄覆盖层的材料，具有覆盖层的齿形组合垫可按这两 标准直接选用。 8.1.3对于容器用具有覆盖层的齿形组合垫的密封，当密封尺寸与上述两标准不同时，可按本规 范进行设计计算。 8.1.4齿形环通常采用不锈钢或其他合金材料，薄覆盖层通常采用柔性石墨和聚四氟乙烯，如有 需要也可采用退火软铝。 8.1.5具有覆盖层的齿形组合垫的使用温度主要取决于覆盖层材料的使用温度。覆盖层材料使用 柔性石墨时最高使用温度为650℃，但用于氧化性介质时最高使用温度为450℃。覆盖层材料使用 聚四氟乙烯时最高使用温度为200℃，使用退火软铝时最高使用温度为400℃

8.1.1具有覆盖层的齿形组合垫适用于42MPa及以下的压力。

B一垫片宽度，mm。计算后向大值圆整； D;—垫片内径，mm; P水压试验压力，MPa

密封结构中垫片宽度及相关直径方向尺寸可参照现行行业标准《钢制管法兰用具有覆盖层的齿 形组合垫》（PN系列）HG/T20611一2009和《钢制管法兰用具有覆盖层的齿形组合垫》（Class系列） HG/T20632一2009设计，可根据需要采用其中的A型、B型或C型，齿形和齿形尺寸按现行行业 标准《钢制管法兰用具有覆盖层的齿形组合垫》（PN系列）HG/T20611一2009和《钢制管法兰用具 有覆盖层的齿形组合垫》（Class系列）HG/T20632一2009设计。

垫片宽度可直接按现行行业标准《钢制管法兰用具有覆盖层的齿形组合垫》（PN系列）HG/T20611 2009和《钢制管法兰用具有覆盖层的齿形组合垫》（Class系列）HG/T20632一2009选用或参照该两 标准设计，当用于高压时，垫片宽度也可按式（8.4）计算

8.5垫片密封特性值

用于高压密封时，尽可能采用液乐拉仲器来上紧螺栓，使螺栓上紧均匀，提高密封的 采用液压拉伸器上紧螺栓时，考虑到上紧装置传递到螺栓上的力，在上紧装置卸除后将全 部分拉力，因此在确定水压试验和操作条件下的最终油压时，应分别取水压试验和操作 累栓力计算值的1.3倍。

用于高压密封时，尽可能采用液示持伸器来上紧螺栓，使螺栓主紧均匀，提高密封的可靠 性。采用液压拉仲器上紧螺栓时，考虑到上紧装置传递到螺栓上的力，在工紧装置卸除后将会损 失一部分拉力，因此在确定水压试验和操作条件下的最终油压时，应分别取水压试验和操作条件 下螺栓力计算值的1.3倍。

操作状态下螺栓截面积应按式（9.3.2）计算：

注：实际的螺栓总截面积4不得小于4m

注：实际的螺栓总截面积4，不得小于4m

m=0 F, = 2元bDamp= W,=F+F,

9.4.1法兰力矩计算应符合下列规定：

对于活套和任意式法兰：

对于活套和任意式法兰

9.4.2法兰应力计算应符合下列要求：

当Cp= 螺栓间距 V2(螺栓直径)+ >1时，应取：

M, =FpSp + FS

S, = S+0.5

S = 0.5(S + 8 + S.)

S. =0.5(S, +S.)

10.1.1本章所述·卡箍连接件结构适所于压力管道和小直径的压力容器。本章的设计方法仅适用 于图10.1.1所示的卡箍连接件结构，不适用于确定带凸肩的管板和盖板的厚度的计算。本卡箍连接 件结构的计算仪考虑端部静压载荷、安装载荷和垫片预紧载荷。压力以外的载荷如作用在卡箍连 接件上的管道载荷或基他载荷应另行考虑

图 10.1.1典型的卡箍和高颈

10.1.2卡箍连接件申的密封元件可来用法益连接的强制式、国紧式或半国紧式的密封垫片。垫 片的特性值可按现行国家标准《压力容器第3部分：设计》GB/T150.3一2011中第7章的要求 取。 10.1.3为补偿装配过程可能存在的垫片密时力分布不均匀，港片推荐采用低预紧垫片压紧力或 具有自紧作用的密封环垫。高颈面应设计成在垫片密封直径之外处于金属与金属接触，川将高颈 面设计为带凹槽见图10.1.1（a）或（c）】，或在高颈面之间设置一个金属垫环，见图10.1.1（b）

或（d）接触面积应足够防止在操作和装配载荷作用下高颈面或势环产生届服， 10.1.4典型的卡箱凸耳应符合图10.1.4的要求，

图10.1.4典型的卡箍凸耳

10.3.1螺栓载荷的计算应考虑下列三种

Wm²=0.637Fm tan(o+ μ

中摩擦用从应大 10.3.2所需的螺栓面积A应按式（10.3.2）计算，螺母支承面不平行引起螺栓弯曲可采用球面支 承螺母或加垫圈进行补偿。

A.=max(Am Am2 Am)

10.4高颈力矩计算

《复合夹芯板建筑体燃烧性能试验第1部分：小室法 GB/T25206.1-2014》10.4高颈力矩计算

高颈和卡箍体各项对其许用应力的校核，应按表10.7.1的规定执行。

10.5高颈应力计算

10.5高颈应力计算

2016年二级建造师《建筑工程管理与实务》第二、三章考点（多用于案例分析）Dp 1.91M =f 48(D +8)8(D +8)

0.75W 0,= T(D, +28)tanZ