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SL_379-2007_水工挡土墙设计规范简介：

SL_379-2007《水工挡土墙设计规范》是中国水利水电出版社出版的一部用于指导水工挡土墙设计的技术标准。该规范主要针对水利工程中常见的挡土墙设计，包括其结构形式、材料选择、施工方法、计算方法、稳定性分析以及抗震、防渗、排水等方面的要求。

SL_379-2007规范详细规定了挡土墙的设计原则，如需满足的功能性、安全性、经济性要求，以及如何根据地质条件、水文条件、气候条件等因素进行设计。它还涉及了挡土墙的构造设计，如墙身结构、基础设计、排水设施、防渗处理等，并对挡土墙的施工工艺、质量控制和验收标准进行了规定。

该规范对于保障水利工程的安全稳定，防止土体滑坡、墙体破坏等灾害，起到了重要的指导作用。在进行水工挡土墙设计时，必须严格遵循该规范的要求，确保工程的合理性、经济性和安全性。

SL_379-2007_水工挡土墙设计规范部分内容预览：

平行； H一一土压力计算高度(m)： K。一一主动土压力系数； 一一挡土墙墙后填土重度(kN/m); "一一挡土墙墙后地下水位以下填土浮重度(kN/m²); h一—墙后地下水位以上土压力的计算高度(m); hz一一墙后地下水位至基底面土压力的计算高度(m); β一一挡土墙墙后填土表面坡角（°） 8一一挡土墙墙背面与铅直面的夹角（°); Φ一一挡土墙墙后回填土的内摩擦角（。）; S一一挡土墙墙后填土对墙背的摩擦角（°），可按表A.0.1采用； ,一—挡土墙墙后填土对稳定岩石坡面的摩擦角（。），可取=0.33Φ； ①一一稳定岩石坡面坡角（°）。

= h,K. +yhh,K.+'h,"K. 2c h.: YK

式中C一一墙后填土的粘结力(kPa); h一墙后地下水位至主动土压力为零处的高度(m)； h。一—考虑墙后填土的粘结力作用时CJT154-2001 给排水用缓闭止回阀通用技术要求，主动土压力为零处的深度(m)，当墙顶水平面以上 有填土及超荷载作用时，填土面应按近似折算后的等代填高度计算： ho一一墙顶水平面以上的等代填土高度(m)： Q1一—墙顶水平面以上的荷载(包括土重)换算的均布荷载(kN/m²)。 5当挡土墙墙后填土为粘性土时，也可采用等值内摩擦角法(又称等代内摩擦角法)计算作用 挡土墙上的主动土压力。等值内摩擦角可根据挡土结构高度、墙后所填粘性土性质及其浸水情况 因素，参照已建工程实践经验确定。 6当挡土墙墙后填土表面有车辆荷载作用时，也可将车辆荷载近似地换算成作用于填土表面 的等代填土高度。 A.0.3当墙后土体为物理力学指标不同的多层非均质土时，宜分层计算土压力。为简化计算，也 以各层土的物理力学指标和厚度为权重，加权平均计算土层的综合物理力学指标，按均质土计算 压力。

.0.4当距挡土墙墙顶a处作用有宽度b的局部均布荷载q时，附加主动土压力可按公式(A.0 算(计算简图见图A.0.4)：

计算（计算简图见图A.0.4)：

图A.0.4 e, = K.qL

式中e——h范围内中点处附加主动土压力强度(kPa); h一一附加主动土压力分布范围(m); Q——线荷载强度(kN/m); α一一作用在墙顶填土面的线荷载至墙顶的水平距离(m); ①一一墙后填土破坏面与水平面的夹角（ 当墙背垂直光滑且填土面水平时，取

式中e,一一h范围内中点处附加主动土压力强度(kPa)： h一一附加主动土压力分布范围(m); Q,一线荷载强度(kN/m); α一一作用在墙顶填土面的线荷载至墙顶的水平距离(m); ?一一墙后填土破坏面与水平面的夹角（°），当墙背垂直光滑且填土面水平时，取

eal =yHaKa Ca2 =yHoKa Ca3 =yzK.

式中eal——填土高度为H。、填土面为水平面计算的主动土压力强度(kPa); ea2——填土高度为H。、填土面为水平面计算的主动土压力强度(kPa); Ha—挡土墙高度(m);

式中eal——填土高度为H。、填土面为水平面计算的主动土压力强度(kPa); Ha—挡土墙高度(m);

式中E。1、E。2一一分别为衡重式挡土墙衡重台上下的主动土压力(kN/m); h,一衡重台以上挡土墙的高度(m); hz、hs一一分别为图A.0.8所示衡重台下主动土压力图形的折点分段高度(m)： Ha一一衡重式挡土墙的高度(m)： b一一衡重台悬臂长度(m)。 A.0.9对于板桩式挡土墙、锚锭墙或锚杆式挡土墙，其墙后主动土压力仍可按本规范A.0.1条 A.0.6条的规定计算，也可根据当地经验，对土压力进行修正计算或采用考虑墙体弯曲变形的其它

式中Eax一一主动土压力水平分力(kN/m); H一一墙前地面至墙顶的高度(m)； h一一主动土压力为零处至墙前地面的高度(m)： h。一一墙顶水平面以上的等代填土高度(m)： h。一一考虑墙后填土的粘结力作用时，主动土压力为零处的深度(m)，当墙顶水平面以上 有超荷载作用时，填土面应按近似折算后的等代填土高度计算。 A.0.10对于加筋式挡土墙，其墙后主动土压力可按本规范A.0.1条～A.0.6条的规定计算。

cos? p sin(g+)sin p cos1 cosS

表A0.11.2k"值

：h为锚碳墙顶至地面高度(m)

可不计墙后土体对计算单元边界面上的垂直剪 及水平土压力的影响，按公式(B.0.1）计算(计算简图见图B.0.1)：

式中t—墙体入土深度(m)：

E px Km= RA+Ea X≥RA+Eax K K

Lmin = H。 tgl Q /450 2

Lmin = H tgl 145° P1 2

表B.0.4非岩石地基m值

注：X，为沉并并口处的水平位移控制值

武、半重力式、衡重式挡土墙结构内力计

M =GI,十P1 W A.

式中M一一墙身计算截面的弯矩(kN·m); G一一墙身计算截面以上所有竖向荷载(包括自重)的总和(kN)： P一一墙身计算截面以上所有水平向荷载的总和(kN); 一一墙身计算截面以上所有竖向荷载的合力作用点至计算截面形心轴的距离(m)： l2一—墙身计算截面以上所有水平向荷载的合力作用点至计算截面的距离(m); A。一一墙身计算截面的面积(m); W一一墙身计算截面的截面矩（m）; 一墙身计算截面的剪应力(kPa)

C.2悬臂式挡土墙结构内力计算

式中M.底板任意截面的弯矩(kN·m):

M = Pl, M, = G,

（包括基底应力）的总和（kN） 载的合力作用点至计算截面的距离（m）

底板末端至计算截面范围内所有竖向荷载的合力作用点至计算截面的距离(m)

C.3扶壁式、空箱式挡土墙结构内力计算

荷载作用下三边固支、一边自由的双向板弯矩计算系数

式中 L一一任意截面以上水平荷载的合力作用点至该任意截面的距离(m)； Ag一一抗弯钢筋面积(cm²); k一一安全系数，按SDJ20一78的规定选用； R。一钢筋设计强度(MPa); α一一扶壁斜面与垂直面的夹角（°）； ho——截面有效高度(m);

M=PL kM seca R.y.ho

M,=mlqL M=m'qL M,=m,qL M=mqL(或M=mqL，M=mqL

M,=mqL M=m'qL M,=m,qL M=mqL (或M=mqL,M=m2qL)

式中m、m、m，、m、ml、m2一一相应弯矩的计算系数，可由表C.3.3查得。

C.3.3梯形荷载作用下的四边固支板弯矩计算系数表

C.4挡土墙底板前趾悬挑部分结构内力计算

C.4.1重力式、半重力式、衡重式、悬臂式、 扶壁式和空箱式挡土墙底板前趾悬挑部分可按构件受 弯及受剪验算其根部截面应力(计算简图见图C.4.1)。根部截面应力计算值应小于或等于底板材料的 允许应力值，否则应加大底板厚 构件配置钢筋

B一一挡土墙底板计算单元的宽度(m); L一一底板前趾悬挑部分长度(m) LI一一底板前趾悬挑部分形心至前墙面的距离(m)： ——底板前趾根部截面的弯曲应力(kPa);

GB∕T 2834-1998 陶管吸水率试验方法C.5板桩式挡土墙结构内力计算

C.5.1无锚锭的板桩式挡土墙的内力可采用材料力学的方法计算，但为了求得墙体的变位，仍应采 用竖向弹性地基梁法计算。墙顶的水平变位可按公式(C.5.1)计算(计算简图见图C.5.1)：

A=X,+0.H+x

式中一 一无锚旋板桩式挡土墙墙顶水平变位(m)： 测资料时m可按表B.3.2取值)或其它的竖向弹性地基梁法计算；

H——挡土高度(m);

C.5.2单锚板桩式挡土墙的内力可采用弹性嵌固法(娄美尔法)或自由支承法计算。但为了求得墙体 的变位，仍应采用竖向弹性地基梁法计算。多锚板桩式挡土墙的内力应采用竖向弹性地基梁法计算， 该法可考虑多锚拉杆的拉伸及锚锭墙的水平变位。 C.5.3对于有锚旋的板桩式挡土墙，其锚锭墙至板桩墙之间的拉杆可按中心受拉构件计算，拉杆直 径可按公式（C.5.3）计算：

式中d一拉杆直径(mm); RA一拉杆的拉力(kN); T板桩式挡土墙的使用年限，一般可取30～50年； α一拉杆与水平面的夹角（°); 8,一拉杆直径的年锈蚀量，可采用0.04～0.05mm/年） [o]一拉杆钢材的允许应力(kPa)。

农村二层住宅建筑图中华人民共和国水利行业标准